WWW.LIB.KNIGI-X.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Электронные материалы
 

«УДК 621.791 МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ФОРМИРОВАНИЯ СВАРОЧНОЙ ВАННЫ ПРИ ДУГОВОЙ СВАРКЕ ПОД ФЛЮСОМ И АНАЛИЗ ПРОЦЕССА ПЕРЕНОСА МЕТАЛЛА В А. Судник, В.А. Ерофеев, А.В. Масленников, Р.В. Цвелёв В ...»

УДК 621.791

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ФОРМИРОВАНИЯ СВАРОЧНОЙ

ВАННЫ ПРИ ДУГОВОЙ СВАРКЕ ПОД ФЛЮСОМ И АНАЛИЗ

ПРОЦЕССА ПЕРЕНОСА МЕТАЛЛА

В А. Судник, В.А. Ерофеев, А.В. Масленников, Р.В. Цвелёв

В работе на основе экспериментальных данных по переносу электродного металла при дуговой сварке под флюсом, полученных авторами работы, показано, что

результат сварки существенно зависит как от напряжения дуги, так и от диаметра электродной проволоки. Это влияние объяснено переходом из режима «погружённой дуги» в режим «поверхностной дуги», а также наличием потока теплоты по дну сварочной ванны, создаваемого каплями металла электродной проволоки.

Ключевые слова: сварка под флюсом, модель процесса, перенос электродного металла Процесс сварки под флюсом и физические явления формирования шва описаны в математических моделях [1, 2]. Рассмотрим некоторые особенности процесса переноса электродного металла и его влияние на формирование сварочной ванны и сварного шва.

Согласно классификации Международного Института Сварки [3] 1976 г.

известны три основных типа переноса:

- в свободном полете (крупно-, мелкокапельный и струйный перенос);

- с жидкой перемычкой (с короткими замыканиями и без прерывания дуги);

- защищённый шлаком (направляемый шлаковой стенкой).



Перенос при сварке под флюсом изучали с помощью рентгеновской киносъёмки в ИЭС им. Е.О. Патона, СССР Походня, 1964 [4], в Магдебургском университете имени Отто фон Герике, Германия Franz, 1965 [5] и 1966 [6], а также в университете Альберта, Канада Мendez и др. 2014 [7].

Мendez с помощью высокоскоростной видеосистемы и осциллограмм показал, что режим переноса металла был нестабильным крупнокапельным.

При сварке в среде защитных газов Петров [8] в 1957 г. был первым, который определил критический ток перехода к струйному переносу.

Позднее Lesnewich [9] в 1958 г. также определил критический ток перехода от крупнокапельного к осевому струйному переносу для проволоки из малоуглеродистой стали диаметром 1,6 мм при сварке в смеси Ar + 1 % O2 и представил график кусочно-линейной зависимости диаметра капель и частоты их переноса от сварочного тока, многократно повторяемый в литературе. Дятлов, 1962 [10] показал, что при сварке в СО2 на прямой полярности переход от крупнокапельного к мелкокапельному переносу металла может сопровождаться резким скачком. Струйный перенос затруднён тем, что столб дуги не охватывает каплю dс dэ на стержне-катоде. Essers и Walter, 1981 [11] показали, что теплосодержание капель металла определяет полную площадь поперечного сечения проплавления, а воздействие капель на жидкий металл сварочной ванны – глубину проплавления. Они рассчитали динамику падающих капель, создающей пальцеобразное проплавление. Авторы представили зависимость глубины проплавления от произведения среднего импульса капель и их частоты (т.е. силы). Fan и Kovacevich, 1999 [12] численно показали, что доминирующим фактором глубины проплавления является частота падения капель. Чем выше частота капель, тем концентрированнее перенос. Hu и Tsai, 2007 [13] численно показали, что отдельная капля дополнительно нагревается высокотемпературной дугой во время полёта через неё.

Температуру капель измеряли Ерохин и Рыкалин, 1962 [14], Ando и Nishiguchi, 1968 [15], Походня и Суптель, 1970 [16], Watkings, 1988[17] и др. Экспериментальные данные Soderstrom, Scott и Mendez, 2011 [18] показали, что температура капель при токах 300 А приближается к температуре кипения стали 2870 °С.





Для оценки распределения теплового потока углубленной дуги Рыкалин 1951 [19] использовал схему нормально-эллиптического источника, представляющего комбинацию двух одновременно действующих источников: поверхностного и заглублённого.

При дуговой сварке в работах Судника и Иванова, 1998 [20] проанализированы источники теплоты – катодное пятно дуги и анодные капли. Авторы предложили соотношение для энтальпии капель, в котором энтальпия нелинейно возрастает до значения критического тока перехода к струйному переносу и равна постоянной 600 Дж/г выше него. Постоянная равна полусумме разности энтальпий испарения и плавления низколегированной стали. Рыбаков и Судник, 2002 [21, 22] на основе анализа «пальцевидной» формы проплавления алюминиевых сварных швов, сваренных проволоками разных химических составов, усовершенствовали комбинированный источник теплоты капель: объёмный, сосредоточенный в шаре диаметром, зависящим от диаметра проволоки, и мощностью, пропорциональной току и степени перегрева капель, и поверхностный. Получено хорошее совпадение расчётных и экспериментальных форм проплавления.

Ерофеев и др., 2008 [23] разработали модель системы «источник питания – дуга», в которой учтены капельный перенос электродного металла, короткие замыкания дугового промежутка и условия возникновения обрывов дуги.

Расчёт динамического давления капель связан со значениями размеров капель и частоты их переноса. Судник и др., 2012 [24] изучали процесс плазменной наплавки с присадочной проволокой и предложили выражение для динамического давления капель p vпп 2, где – плотность и vпп – скорость подачи проволоки, не содержащее указанных экспериментальных значений. Хорошее совпадение расчета и эксперимента позволило дальнейшее применение этого подхода при моделировании процесса сварки под флюсом [4].

Kadota и Hirata, 2011 [25] численно исследовали влияние свойств расплава и электромагнитной силы на типы переноса. Ding и др., 2013 [26] с помощью программы вычислительной гидродинамики FLUENT моделировали процессы переноса металла с короткими замыканиями и в свободном полете с учетом зависимости поверхностного натяжения от сварочного тока, которая выбрана по соображениям электродинамических процессов при отделении капли.

Неучёт явления конвекции в кондуктивных моделях сварочной ванны компенсируется повышенным значением коэффициента теплопроводности в 2 [4] – 8 [27] раз. В частности, в работе [26] показано, что более высокое значение теплопроводности даёт лучшую корреляцию с экспериментально измеренными размерами сварочной ванны.

В настоящей работе рассмотрены особенности переноса электродного металла при сварке под флюсом и их влияние на формирование сварочной ванны.

Осциллографирование процесса переноса электродного металла. При исследовании процесса сварки выполняли наплавку валиков на пластины из стали 09Г2С толщиной 16 мм электродной проволокой OK AUTROD 12.22 диаметром 1,6, 2 и 4 мм. Использовали флюс ОКFLUX

10.71. При выполнении опытов устанавливали напряжение источника питания 24, 32 и 40 В. Значение тока дуги 475 А, скорости сварки 40 м/мин и длины вылета электрода 40 мм при выполнении всех опытов не изменяли.

Для регистрации мгновенных значений тока и напряжения дуги применяли измерительные преобразователи тока ДИТ-500-Н и напряжения ДНХ-01 с гальванической развязкой входной цепи цепей контроля, а также цифровой многоканальный самописец S-Recorder-2. Фрагменты полученных осциллограмм представлены на рис. 1 и 2.

Из сваренных образцов были изготовлены макрошлифы. Форму поперечного сечения валиков характеризовали размерами: eL – ширина валика, eT – ширина зоны термического влияния, ZL – глубина проплавления, ZT

– глубина зоны термического влияния, g – высота наплавки, L – длина сварочной ванны. Варьируемые параметры процесса сварки, их измеренные значения и размеры наплавленных валиков приведены в таблице ниже.

По осциллограммам тока и напряжения дуги были рассчитаны мгновенные значения мощности дуги, рис. 3 и эквивалентное электросопротивление дуги, рис. 4.

а б Рис. 1. Осциллограммы напряжения дуги при разных напряжениях источника питания (а) и при диаметрах электродной проволоки (б)

–  –  –

По осциллограммам были рассчитаны средние значения тока и напряжения дуги, среднеквадратичные отклонения. Частота изменения электрического сопротивления дуги рассматривалась как частота отрыва капель от электрода. Снижение мгновенного значения напряжения дуги ниже суммарного значения анодного и катодного напряжений (14 В) рассматривалось как короткое замыкание дуги. На рис. 5 показаны зависимости средних значений тока I и напряжения U дуги, их рассеяния SI, SU, электрического сопротивления R дуги, частоты f отрыва капель и доли длительности коротких замыканий от напряжения источника питания дуги U0 при разных значениях диаметра электродной проволоки.

Осциллограммы показывают, что наблюдаются быстрые изменения мгновенных значений тока и напряжения дуги, возникновение которых можно объяснить скачкообразным изменением длины дуги при отрыве капель от электрода. Амплитуда колебаний мгновенных значений тока и напряжения больше при низком напряжении питания и несколько уменьшается при увеличении диаметра электродной проволоки. При низком напряжении питания дуги (24 В) наблюдается эпизодическое снижение напряжения дуги до значений, при которых невозможно существование плазменного факела (менее 14 В), что свидетельствует о наличии коротких замыканий дугового промежутка каплями электродного металла. Частота отрыва капель оценивается значениями 220 – 380 Гц и уменьшается при повышении напряжения источника питания.

а б Рис. 3. Изменение мощности дуги при сварке под флюсом при разном напряжении источника питания (а) и диаметра электродной проволоки (б)

–  –  –

Средние значения тока и напряжения дуги, определённые по осциллограммам, существенно отличаются от значений, установленных в источнике питания дуги, что можно объяснить ограниченным быстродействием системы регулирования источника и наличием индуктивности цепи питания дуги. Указанные отличия более заметны при сварке тонкой проволокой и при низком напряжении питания, что можно объяснить более сильным нагреванием вылета электрода и возникновением коротких замыканий дуги. Наиболее показательным является процесс сварки проволокой 1,6 мм, в котором не удалось отрегулировать ток (358 – 396 А) на заданное значение 475 А.

Форма поперечного сечения шлифов валиков, наплавленных при одинаковом значении тока, установленного в источнике питания, очень существенно изменяется при варьировании диаметра электродной проволоки и напряжения питания дуги. Особенно заметно различие при низком напряжении (24 – 32 В), при форме сечения шлифов изменятся от «пальцевидной» к «грибовидной». Это свидетельствует о качественном изменении воздействия дуги на сварочную ванну.

Наиболее вероятным объяснением является переход дуги из заглублённого состояния, когда факел дуги полностью погружен в кратер сварочной ванны, в поверхностное состояние, при котором большая часть факела расположена в слое флюса (см. рис. 2 в [28]).

Это предположение подтверждается тем, что ширина валика сильно возрастает при увеличении как напряжения питания, что увеличивает длину дуги, так и диаметра электродной проволоки, увеличивающего диаметр факела дуги. Необходимо отметить, что при поверхностном режиме горения дуги существенная доля мощности факела дуги расходуется на плавление флюса. Это объясняет уменьшение ширины шва при сварке толстой проволокой (4 мм) при увеличении напряжения (с 32 В до 40 В), вызывающее удлинение дуги и увеличение толщины плавящегося флюса.

Глубина проплавления существенно возрастает при уменьшении диаметра электродной проволоки, хотя ток дуги в опытах не менялся.

Можно предположить, что эффект увеличения проплавления связан с существенным увеличением скорости подачи проволоки меньшего диаметра, что необходимо для сохранения заданного значения тока. Скорость подачи определяет давление, оказываемое на поверхность сварочной ванны, т.е.

влияет на глубину кратера под дугой. Однако при больших значениях тока дуги, характерных для сварки под флюсом, электродинамическое давление дуги очень велико и почти полностью выдавливает расплав из-под факела дуги. Следовательно, капля электродного металла быстро удаляется из-под дуги в направлении нижней поверхности сварочной ванны, сохраняя свою теплоту и количество движения. Можно допустить, что увеличение глубины проплавления при уменьшении диаметра электродной проволоки объясняется переносом теплоты капли на дно сварочной ванны в зону, ограниченную диаметром проволоки и вытянутую в направлении сварки (см.

рис. 2 в [28]).

При сварке электродами малого диаметра скорость их подачи много больше, чем электрода большого диаметра. Металл электродных капель сосредоточен в меньшем объёме сварочной ванны, соответственно их теплота вызывает более интенсивное плавление дна сварочной ванны. Это объясняет появление более глубоких и узких ванн при использовании электродной проволоки меньшего диаметра.

Дополнительным эффектом, объясняющим более глубокое проплавление при малом диаметре электрода, является то, что при сварке под флюсом диаметр проволоки соизмерим с диаметром факела дуги, соответственно плотность теплового потока дуги при электроде большего диаметра меньше.

Таким образом, установлено, что:

1. Опыты, выполненные при одинаковом значении тока дуги и скорости сварки, показали, что результат сварки существенно зависит как от напряжения дуги и от диаметра электродной проволоки. Это влияние объяснено переходом из режима «погружённой дуги» в режим «поверхностной дуги», а также наличием потока теплоты по дну сварочной ванны, создаваемого каплями металла электродной проволоки.

2. Дополнительными эффектами, которые выявлены в опытах, являются: наличие коротких замыканий дуги при низком напряжении питания, и рост затрат мощности дуги на плавление флюса при увеличении напряжения.

Список литературы

1. Математическая модель процесса сварки под флюсом и явлений в дуговой каверне // В.А. Судник, В.А. Ерофеев В.А., А.В. Масленников и др. Сварочное производство. 2012. №6. С. 1 – 10.

2. Cho D.-W.,Song W.-H., Cho M.H. Na S.-J. Analysis of submerged arc welding process by three-dimensional computational fluid dynamics simulations. Journal of Materials Processing Technology 2013. Vol. 213. Pp.

2278– 2291.

3. International Institute of Welding. Classification of Metal Transfer, IIW Doc. XII-636-76, 1976.

4. Походня И. К. Метод исследования процесса плавления и переноса электродного металла при сварке // Автоматическая сварка. 1964. №

2. С. 1 – 10.

5. Franz U. Vorgnge in der Kaverne beim UP-Schweien. Teil 1.

Methode zur Untersuchung der Werkstoffbertragung beim UP-Schweien.

Schweitechnik. 1965. №4. S. 145 – 150.

6. Franz U. Vorgnge in der Kaverne beim UP-Schweien. Teil 2.

Einflu der Schweidaten und des Zusatzwerkstoffs auf die Werkstoffbertragung und den Charakter des Werkstoffbergangs beim UP·Schweien. Schweitechnik. 1966. № 9. S. 400 – 404.

7. Mendez P.F., Goett G., Guest S. D. High Speed Video of Metal Transfer in Submerged Arc Welding. International Institute of Welding. Seoul: 2014.

Doc. XII-2196-14.

8. Петров А. В. Перенос металла в дуге и проплавление основного металла при сварке в среде защитных газов. Автоматическая сварка. 1957.

№4. С. 19 – 28.

9. Lesnewich A. Control of Melting Rate and Metal Transfer in Gas Shielded Metal-Arc Welding. Part II. Control of metal transfer. Welding Journal,1958, Vol. 37, №9, pp. 418s-425s.

10. Дятлов В.И. Элементы теории переноса электродного металла при электродуговой сварке. Сб. Новые проблемы сварочной техники. - Киев: Техника, 1964. -С. 167-182.

11. Essers W. G. and Walter R. Heat transfer and penetration mechanisms with GMA and plasma–GMA welding. Welding Journal, 1981. Vol. 60.

№ 2. Pp. 37s – 42s.

12. Fan H.G., Kovacevic R. Droplet formation, detachment, and impingement on the molten pool in gas metal arc welding, Metall. Trans. 1999.

Vol. 30B. № 8. Pp. 791–801.

13. Hu J. Tsai H. L. Metal Transfer and Arc Plasma in Gas Metal Arc Welding. Journal of Heat Transfer. 2007. Vol. 129. № 8. Pp. 1025 – 1035.

14. Erohin, A.A. and N.N. Rykalin. Heat Balance of Electrode Droplet Melting in Arc Welding. Conf. Proc. of Physics of the Welding Arc. London, UK: The Institute of Welding. 1962. p.164-170.

15. Ando, K. and K. Nishuguchi, Mechanism of formation of pencilpoint-like wire tip in GMA arc welding. Int. Inst. Weld., 1968. Doc. IIW 212Походня И. К. Суптель А. М. Теплосодержание капель при сварке в углекислом газе. Автоматическая сварка. 1970. № 7. С. 12 – 17.

17. Watkins, A. D. 1988. Heat transfer efficiency in gas metal arc welding. MS thesis, University of Idaho, Moscow, Idaho.

18. Soderstrom E. J., Scott K. M., Mendez P. F. Calorimetric Measurement of Droplet Temperature in GMAW. Welding Journal. 2011. Vol. 90. № 4.

Pp. 77s - 84s.

19. Рыкалин Н.Н. Расчёты тепловых процессов при сварке. М.:

Машгиз. 1951. 296 с.

20. Судник В.А., Иванов А.В. Математическая модель источника теплоты при дуговой сварке плавящимся электродом в смеси защитных газов. Ч. 1. Нормальный процесс. Сварочное производство. 1998. №9. С. 3 – 9.

21. Рыбаков А.С., Кураков С.В., Судник В.А. Моделирование эффекта проплавления «пальцевидной» формы. Компьютерные технологии в соединении материалов: Сб. научн. трудов 3-й Всерос. научн.-технич.

конф. Тула: ТулГУ, 2001. С. 89 – 95.

22. Судник В. А., Рыбаков А. С., Кураков С. В. и др. Моделирование и численная имитация импульсно-дуговой сварки алюминиевых сплавов. Сварочное производство. 2002. №3. С. 9 – 15.

23. Ерофеев В.А., Логвинов Р.В., Масленников А.В. Физикоматематическая модель системы «источник питания – дуга», при дуговой сварке плавящимся электродом в защитном газе. Известия ТулГУ. Технические науки. 2008. Вып. 2. Стр. 203 – 209.

24. Судник В.А., Ерофеев В.А., Страхова Е.А. Численный анализ устойчивости расплавленной ванны при плазменной наплавке тел вращения // Математическое моделирование и информационные технологии в сварке и родственных технологиях, Кацивели, Крым, Украина. 25 – 27 мая

2010. Сб. трудов 5-й международной конференции. ИЭС им. Е. О. Патона НАН Украины, 2010. – С. 210 – 215.

25. Kadota K., Hirata Y. Numerical model of metal transfer using an electrically conductive liquid. Welding in the world. 2011. Vol. 55. Issue 9 – 10.

Pp. 50 – 55.

26. Ding X., LI H., Yang L., Gao Y. Simulation of Metal Transfer in GMAW Based on FLUENT. Acta Metall. Sin. (Engl. Lett.). 2013. Vol.26 No.3 pp. 265 - 270.

27. Podder D., Mandal N. R., Das S. Heat Source Modeling and Analysis of submerged Arc Welding. Welding Journal. 2014. Vol. 93. No. 5. Pp. 183s

– 191s.

28. Моделирование процесса дуговой сварки под флюсом. Исследование влияния напряжения дуги и диаметра электрода // В. А. Судник, В.А.

Ерофеев, А.В. Масленников, Р.В. Цвелёв / Известия ТулГУ. Технические науки. 2015. №6.

Судник Владислав Александрович, д-р техн. наук, проф., w.sudnik@gmail.com, Россия, Тула, Тульский государственный университет, Ерофеев Владимир Александрович, канд. техн. наук, проф., va_erofeev@mail.ru, Россия, Тула, Тульский государственный университет, Масленников Александр Васильевич, канд. техн. наук, доц., av.maslennikov@gmail.com, Россия, Тула, Тульский государственный университет, Цвелёв Роман Валерьевич, аспирант, гл. сварщик, rvc@tyazhmash.com, Россия Сызрань, ОАО «Тяжмаш»

MATHEMATICAL MODEL OF THE WELD POOL FORMATION IN THE SAWPROCESS AND ANALYSIS OF THE ELECTRODE METAL TRANSFER

–  –  –

В работе на основе экспериментальных данных по переносу электродного металла при дуговой сварке под флюсом, полученных авторами работы, показано, что результат сварки существенно зависит как от напряжения дуги, так и от диаметра электродной проволоки. Это влияние объяснено переходом из режима «погружённой дуги» в режим «поверхностной дуги», а также наличием потока теплоты по дну сварочной ванны, создаваемого каплями металла электродной проволоки.

Ключевые слова: сварка под флюсом, модель процесса, перенос электродного металла On the basis of the experimental data, obtained by the authors, it has been shown that the result of the SAW-process depends on the arc voltage, as well as the electrode wire diameter. It is explained by the arc transfer from the immersed state to surface state, as well as by the presence of the heat flux at the weld pool bottom, generated by the electrode wire droplets.

Keywords: submerged arc welding, process model, the electrode metal transfer Sudnik Wladislav Alexandrovich, doctor of technical science, prof., w.sudnik@gmail.com, Russia, Tula, Tula State University, Erofeev Vladimir Aleksandrovich, Cand.Tech.Sci., prof., va_erofeev@mail.ru, Russia, Tula, Tula State University, Maslennikov Alexander Vasilyevich, Cand.Tech.Sci., ass. prof., av.maslennikov@gmail.com, Russia, Tula, Tula State University, Tsvelev Roman Valeryevich, postgraduate student, chief welder,

Похожие работы:

«База нормативной документации: www.complexdoc.ru РУКОВОДЯЩИЙ НОРМАТИВНЫЙ ДОКУМЕНТ НАДЁЖНОСТЬ ИЗДЕЛИЙ ХИМИЧЕСКОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ. ОЦЕНКА НАДЁЖНОСТИ И ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ. РД 26-...»

«В.Н. СТАЦЮК, Л.А. ФОГЕЛЬ, С. АЙТ (АО "Институт органического катализа и электрохимии им. Д.В. Сокольского", г.Алматы) ИЗМЕНЕНИЕ рНS ПРИЭЛЕКТРОДНОГО СЛОЯ СТАЛЬНОГО ЭЛЕКТРОДА В РАСТВОРАХ НТФ Аннотация Использование рабочего электрода из нержавеющей стали ER304 позволило установить, что в присутствии НТФ рН S – приэлектродного сл...»

«АКАДЕМИЯ НАУК СССР СИБИРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ ИНСТИТУТ ГЕОЛОГИИ И ГЕОФИЗИКИ МИНИСТЕРСТВО ГЕОЛОГИИ РСФСР КРАСНОЯРСКОЕ ТЕРРИТОРИАЛЬНОЕ ГЕОЛОГИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ А. ЦЫКИН, Р. ЦЫКИНА Ж. Л. КАРСТ ВОСТОЧНОЙ ЧАСТИ АЛТАЕ-САЯНСКОЙ СКЛАДЧАТОЙ ОБЛАСТИ (и связанные с ним полезные ископаемые) Ответственные редак...»

«ДОПОЛНЕНИЯ И ИСПРАВЛЕНИЯ к Библиотечно-библиографической классификации Таблицы для научных библиотек Выпуск III Б ЕСТЕСТВЕННЫЕ НАУКИ В ЦЕЛОМ В ФИЗИКО-МАТЕМАТИЧЕСКИЕ НАУКИ Раздел В3 Физика Инструктивно-методически...»

«176 БИБЛИОГРАФИЯ (А. П. Сухорукое), Полупроводники (Б. И. Седунов), Уровни энергии (М. А. Ельяшевич), Электронный парамагнитный резонанс (В. А. Ацаркин). Из этого краткого оглавления важнейших статей еще раз видно, насколько актуальна по содержанию рецензируемая кни...»

«КАПУСТИН Владимир Владимирович СПЕКТРАЛЬНАЯ ТЕОРИЯ ОПЕРАТОРОВ, ИНТЕГРАЛЫ ТИПА КОШИ И МЕРЫ КЛАРКА 01.01.01 вещественный, комплексный и функциональный анализ Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора физико-математических наук Санкт-Петербург Работа выполнена в лаборатории математического анализа федерального госу...»

«Химия растительного сырья. 2005. №1. С. 59–63. УДК 630*86: 674.031.21:547.47:674.048/049 ЗАЩИТНЫЕ СОСТАВЫ ДЛЯ ДРЕВЕСИНЫ НА ОСНОВЕ СУБЕРИНА КОРЫ БЕРЕЗЫ И.Г.Судакова, И.П.Иванов, Н.М. Иванченко, Б.Н.Кузнецов* © Институт химии и химической технологии CO РАН, ул. К. Маркса, 42, Красноярск 66004...»

«КАФЕДРА ОБЩЕЙ ФИЗИКИ Практикум ВВЕДЕНИЕ В ТЕХНИКУ ЭКСПЕРИМЕНТА Лабораторная работа 1 ДАТЧИКИ. ИЗМЕРЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ. Составитель Ананьева Н.Г. Датчики. Измерение температуры. Лабораторная работа 1 (практикум “Введение в технику эксперимента”). Учебное пособие / Составител...»








 
2017 www.lib.knigi-x.ru - «Бесплатная электронная библиотека - электронные материалы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.