WWW.LIB.KNIGI-X.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Электронные материалы
 

«МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОГО ПРОЕКТА ПО ДИСЦИПЛИНЕ «Эксплуатация атомных электрических станций» 1. Задание. Исходные данные. В задании на курсовой проект ...»

Методические указания к выполнению расчетной части КП

по ЭАЭС (редакция 2016)

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОГО

ПРОЕКТА ПО ДИСЦИПЛИНЕ

«Эксплуатация атомных электрических станций»

1. Задание. Исходные данные.

В задании на курсовой проект предлагается выполнить расчет тепловой

схемы блока АЭС с реактором ВВЭР и с ТУ заданного типа при заданной

нагрузке.

В задании в качестве исходных данных указаны:

Тип ТУ;

Величина частичной нагрузки (N/Nном);

Температура охлаждающей воды на входе в конденсатор tов1, в С;

Минимальный температурный напор между питательной водой на входе ПВД и дренажом конденсата греющего пара – tдр пвд.

Недостающие для расчетов исходные данные студенты подбирают из Справочников, в которых приводятся заводские данные для ТУ при номинальных нагрузках.

Кафедра рекомендует использовать при выполнении КП по АЭС литературу, список которой приведен в конце Методического указания.

Пример исходных данных по оборудованию, подготовленных для ТУ К-1000-60/1500-2 представлен в табличной форме в Табл. 1 [2, c.307] Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Таблица 1 Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) *) Следует иметь ввиду, что в соответствии с ГОСТ параметры пара, представленные в Справочных данных как острый пар, относятся к состоянию пара перед СРК ТУ.



Для расчета параметров пара в проточной части Т на частичной нагрузке потребуются данные по параметрам пара при номинальной нагрузке.

Эти данные определяют на этапе подготовки исходных данных для расчетов. В справочной литературе [2, табл. 3.6, с.202; 4, табл. П.1, с.173], приведены параметры пара для различных типов Т, в том числе и для влажнопаровых турбин. Вот как это выглядит для турбины К-1000-60/1500-2, например.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Таблица 2.

Расчет выполняется по упрощенной методике, изложенной в [1, 3, 4]. Об этом подробнее, ниже. Предполагается, что параметры пара перед органами регулирования турбины не изменяются при изменении нагрузки (регулирование блока осуществляется по закону PII=const), а также неизменными остаются все относительные гидравлические потери в трактах ТУ.

Расход пара на турбину и отборы пара в системе регенерации изменяются по сравнению с номинальным режимом пропорционально нагрузке.

Для расчета тепловой схемы турбоустановки заданного типа необходимо знать параметры в отборах турбины.

–  –  –

В Справочниках приведены заводские данные, которые в учебных заданиях (КП, КР, задачах, решаемых на практических занятиях и т.п.) могут быть изменены. Они изменяются при работе турбины на частичных нагрузках. Поэтому надо уметь определить все необходимые параметры в узловых точках, которые будут в дальнейшем использованы для построения h-s диаграммы процесса расширения пара в турбине и для расчета системы регенеративного подогрева основного конденсата (ОК) и питательной воды (ПВ), а также для определения технико-экономических показателей работы турбоустановки и блока.





Один из способов расчета параметров в узловых точках на линии процесса расширения пара в турбине – использование h-s диаграммы воды и водяного пара. Кроме этого способа могут быть использованы Таблицы термодинамических свойств воды и водяного пара [5], и Программа МЭИ Water Steam Pro для расчета термодинамических параметров воды и водяного пара.

На современном этапе обучения h-s диаграммы для воды и водяного пара, несмотря на простоту и наглядность работы с ними, используются весьма редко из-за дефицита самих диаграмм и сравнительно не высокой точности определения с их помощью параметров. Хотя в интернете сегодня можно найти эти диаграммы в электронном виде, которые могут быть распечатаны на листе бумаги А1, и быть использованы при выполнении учебных заданий, что придает графическим иллюстрациям наглядность и более высокую точность, чем построение процессов расширения на листе бумаги.

Программа МЭИ Water Steam Pro может быть с успехом использована студентами в процессе обучения при выполнении всех видов заданий. Следует отметить, что этот путь наиболее прост, легок и точен для быстрого получения результата. Но для этого необходимо иметь в личном распоряжении мобильную вычислительную технику, которая может быть использована как в аудитории при решении задач и выполнении различных контрольных заданий, а также и в домашних условиях.

Использование ВТ компьютерных классов, компьютерных клубов и ВТ знакомых менее удобно, хотя и возможно, и дает навык работы с программой и экономию времени.

Сегодня наиболее часто используется для определения термодинамических свойств воды и водяного пара Таблицы [ 5 ]. Это наиболее демократичный способ получения данных, т.к. таблиц достаточно в библиотеке и на кафедре.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016)

2. Расчет параметров пара в узловых точках тепловой схемы ТУ в режиме частичной нагрузки Для тех, кто умеет работать с электронными таблицами EXCEL расчеты Тепловой схемы могут быть выполнены наиболее качественным образом и в более короткий срок.

Перед расчетом тепловой схемы ТУ на частичной нагрузке (после раздела 1) в электронных таблицах Excel в расчетном листе необходимо оставить примерно 12–15 строк для размещения в них данных для окончательной коррекции расчетов.

Эти строки при первом круге расчетов заполняют таким текстом:

«Первое приближение для отношений D0/D00= «сюда вставляете значение (N/Nном) из задания. В дальнейшем все ссылки на заданную нагрузку ТУ в процессе расчетов адресуйте на эту ячейку (это важно!)».

Сопоставляя полученный результат с заданием, расхождение в мощностях составляет «в этой ячейке будет ссылка на результат, полученный в конце расчетов, в %». Для получения численного значения расхождения в % следует выполнить расчет по формуле Если расхождение в мощностях более 0,1 % по сравнению с заданием, то необходимо изменить значение D0/D00 таким образом, чтобы получилась заданная точность определения конечной внутренней мощности турбины (заданной загрузки).»

В этих же оставленных строчках листа Excel пишется такой текст:

«Общий расход пара на ТУ (D) равен сумме расхода пара на турбину (D0) и пароперегреватель (ПП для двухступенчатых СПП и ПП2 – для трехступенчатых СПП) – Dпп.

Расход пара на пароперегреватель нам будет известен после расчета СПП. Поэтому на предварительном этапе, при определении Gпв можно увеличить D0 на 5–10 % с последующим уточнением после расчета СПП.

Первое приближение Dпп2= 0,1*D0. После решения системы уравнений и определения всех расходов пара и ПВ в узловых точках схемы эти коэффициенты изменятся, и станут такими, какими они должны быть для данной конкретной Тепловой схемы с конкретными значениями гидравлических потерь в схеме и температурных напоров в теплообменниках.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Сопоставляя первоначальное значение Dпп2 со значением, полученным из расчета расходов при частичной нагрузке, расхождение составляет, – (здесь будет значение расхождения в %%, рассчитанное в конце расчетов)»

Расчет параметров пара в камерах отборов ЦВД 2.1.

Давление пара перед первой ступенью турбины, с учетом потерь давления в паровпускных устройствах турбины определяются по соотношению:

–  –  –

где РСК, РПВУ – давление пара после регулирующего клапана (РК), либо перед стопорным клапаном (СК) турбины, потери давления в подводящих паропроводах и паровпускных устройствах, соответственно, в относительных единицах (2 4 %).

Давление пара перед первой ступенью ЦВД при частичной нагрузке определяется по формуле [ 1 ]:

–  –  –

Здесь Р0 – давление пара перед первой ступенью турбины при частичной нагрузке; D0/D00 N0/N00 – отношение расходов пара на входе в турбину, это первое приближение, которое будет уточнено в конце расчета; х00 и х0 – влажность пара перед первой ступенью турбины (Т) при номинальной и частичной нагрузках, соответственно.

Параметры пара Р00 определяются по (1), если известно давление перед СК, в противном случае – по давлению пара на выходе из ПГ с учетом потерь давления на тракте от ПГ до Т (см. Табл.1).

Недостающие для расчетов параметры пара здесь и далее определяются по Таблицам термодинамических свойств воды и водяного пара или с помощью калькулятора Water Steam Pro по паре известных параметров (аргументов). Для сходимости результатов расчетов, выполненных Вами, с расчетами на других ПК, рекомендуем использовать Water Steam Pro 6.0.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) В исходной точке (перед первой ступенью Т) при номинальной нагрузке аргументами являются Р00 и х00. По ним определяют S00, v00, h00. При этом следует иметь ввиду, что h00= h0 (процесс дросселирования). Параметры с индексом «0», входящие в (2) нам пока не известны.

По формуле (2) определяем первое приближение Р0 (P0 P00D0/D00). По Р0 и h0 – определяются недостающие параметры х0, S0, и v0. С их помощью по (2) определяем второе приближение Р0.

На втором шаге определяются параметры х0, S0, и v0 по h0 и Р0 второго приближения После этого проверяют, насколько первое приближение совпадает с расчетом по более точному выражению (2).

Степень расхождения второго и первого приближения (двух рассматриваемых приближений) определяют по формуле (3).

–  –  –

Если 0,001, то пересчет можно не проводить, а в дальнейших расчетах принимать Р0=Р0 ут (уточненное значение). Если 0,001, то расчет следует повторить с более точными значениями параметров х 0, S0, и v0 по формуле (2), до тех пор, пока не будет выполняться требование 0,001. В некоторых случаях для достижения требуемой точности следует выполнить от 3 до 5 итераций.

При расчетах в Excel для ускорения расчетов по длинным и сложным зависимостям, а также по формулам, которые требуют итеративные расчеты, кафедра подготовила набор макросов, заметно облегчающих эти расчеты. Но ими могут продуктивно пользоваться только студенты, владеющие расчетами с помощью ЭТ Excel. Для остальных студентов остается только путь последовательных приближений к заданной точности по формуле (3).

Так, например, для уточнения давления перед первой ступенью ЦВД (Р 0) можно воспользоваться таким макросом, построенном на основе (2):

–  –  –

Здесь и далее указаны аргументы макросов с размерностями, в которых надо вставлять их численные значения в таблицу, раскрывающуюся при обращении к макросу:

Р0 – давление перед первой ступенью Т при частичной нагрузке (ЧН), МПа;

Р00 – давление перед первой ступенью Т при номинальной нагрузке (НН), МПа;

N/Nном – заданная нагрузка ТУ в относительных единицах (о.е.), не в процентах;

h00 – энтальпия пара перед первой ступенью Т в режиме НН, кДж/кг;

– заданная точность итерационных расчетов (0,001 и менее).

Давление пара за последней ступенью ЦВД определяется по аналогичной схеме.

Изначально принимаем давление за последней ступенью ЦВД в первом приближении по формуле (2)

–  –  –

Так как Sz0 = Sz (адиабатный процесс расширения пара в Т), то по Pz и Sz определяем остальные недостающие параметры пара за последней ступенью ЦВД – hz, vz, xz.

По формуле (2) уточняем значение Pz при найденных параметрах пара.

Аналогично расчетной схеме, использованной нами при определении Р 0. По формуле (3) определяем степень расхождения первого приближения и уточненного значения Pz0. Если 0,001, то в дальнейших расчетах используем уточненное значение Pz. В противном случае – проводим еще один (серию) цикл (ов) расчетов Pz, пока не будет выполняться условие 0,001.

Во всех последующих расчетных циклах используются уточненные значения.

Макрос для расчета Pz в Excel при ЧН имеет вид:

–  –  –

Pz – давление пара за последней ступенью турбины при ЧН, МПа;

Pz0 – давление пара за последней ступенью турбины при НН, МПа;

N/Nном – заданная нагрузка ТУ в о.е.;

hz0 – энтальпия пара на выходе из ЦВД при НН, кДж/кг;

– заданная точность итерационных расчетов (0,001 и менее).

Давления в камерах отборов в ЦВД в режиме частичной нагрузки также подлежат пересчету.

При докритическом режиме течения пара в решетках для группы ступеней пересчет можно выполнить по приближенной формуле СтодолыФлюгеля [1]:

–  –  –

По формуле (8) можно определить давление в любом отборе, но начинать расчет предпочтительно с предпоследнего (для ЦВД и ЦСД) отбора.

При этом следует иметь ввиду, что Р00i и Р0i – это давления перед рассматриваемой группой ступеней в номинальном и частичном режимах;

Pzo и Pzi это давления за группой ступеней в номинальном и частичном режимах, соответственно;

(Рv)00i и (Рv)0i – произведения параметров перед группой ступеней в номинальном и частичном режимах, соответственно.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Для первого приближения v определяют по P00i и s00, а P0i при этом принимают равным P0i=P00iDi/D0. После получения значения P0i по формуле (8), уточняют значение v. По уточненному значению вновь считают P0i по формуле (8). Если расхождение в значениях P0i в первом приближении и в уточненном расчете не превышает 0,001 (см. формулу (3), то пересчет не требуется. И для дальнейших расчетов принимаем уточненное значение P0i. В противном случае следует повторить цикл расчетов по (8), определив v по последнему циклу расчетов P0i,

Макрос Excel для определения давления в камерах отборов Т имеет вид:

–  –  –

Рi0 – давление в камерах отборов в режиме ЧН, МПа;

Р00отб – давление пара перед группой ступеней Т при НН, МПа;

Рz0 – давление пара за последней ступенью цилиндра при НН, МПа;

Pzi – давление пара за последней ступенью цилиндра при ЧН, МПа;

S00 – энтропия перед группой ступеней при НН, кДж/кг К S0 – энтропия перед группой ступеней при ЧН, кДж/кг К N/Nном – заданная нагрузка ТУ в о.е.;

– точность определения Pi0 в итерационном процессе, 0,001.

Давления в отборах на номинальном режиме известны из заводских данных (см. Табл. 2). При идеальном расширении пара значения энтропии во всех отборах будут одинаковы и равны S00. Т.о., по таблицам водяного пара или с помощью калькулятора Water Steam Pro определяют все недостающие параметры пара.

–  –  –

Здесь и – КПД ЦВД при частичной и номинальной нагрузках и среднее значение изменения внутреннего относительного КПД ступени от изменения отношения скоростей хф = (u/cф) / (u/cф)опт;

– соотношение, учитывающее изменение коэффициентов влагоудаления в проточной части ЦВД при переходе на частичную нагрузку.

–  –  –

по параболической зависимости, полученной Б.М. Трояновским и сотрудниками [ 1 ] в результате статистической обработки экспериментальных данных. Верхние индексы (п.п.) в относительных КПД указывают на то, что в формуле не учтены потери от влажности. Они учитываются отдельно

–  –  –

Здесь квл – поправочный коэффициент к oi, учитывающий наличие влаги в проточной части ЦВД (ЦНД); ву – коэффициент, учитывающий влагоудаление в проточной части ЦВД (ЦНД). Принимаем его равным 0,10,2 для всех нагрузок при удалении влаги из камер отбора пара и использованием ее в системе регенерации, при внутри канальной сепарации пара ву =0,15; y0 = 1–х0 и yz = 1–хz – влажность пара в начале и в конце процесса расширения в области влажного пара.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) По формуле (13) рассчитываем значения коэффициентов влагоудаления для номинальной и частичной нагрузок. В формулу (10) подставляют их отношение. Для ЦВД турбин АЭС с ВВЭР отношение Нвл0/Н0=1 (процесс расширения пара в ЦВД протекает полностью в области влажного пара).

Полученное по формуле (10) значение КПД ЦВД применимо для расчетов процесса расширения пара на частичной нагрузке как для ЦВД в целом, так и для любой его части.

При расчетах в Excel расчетный макрос для определения КПД ЦВД при

ЧН имеет вид:

–  –  –

etaoicvd – внутренний относительный КПД ЦВД при ЧН;

oiНН – внутренний относительный КПД ЦВД при НН;

h00, hz0, hz, – энтальпия пара на входе в ЦВД при НН, энтальпия пара на выходе из ЦВД при НН, энтальпия пара на выходе из ЦВД при ЧН, соответственно, кДж/кг;

ву – коэффициент влагоудаления в проточной части ЦВД;

x00, xz0, x0, xz – степень сухости пара на входе в ЦВД при НН, на выходе из ЦВД при НН, на входе в ЦВД при ЧН, на выходе из ЦВД при ЧН, соответственно.

Если в Справочниках не приведены значения oi при НН, то его можно определить по формуле:

–  –  –

квл – коэффициент влажности при номинальном режиме, определяется по (13).

В формуле (15) Dср и vср определяются по формулам Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016)

–  –  –

D1 и v1, D2 и v2 – массовые расходы и удельные объемы пара перед ЦВД, ЦСД, группой ступеней и за ними.

Для турбин с частотой вращения ротора 25 с-1 значения oi рассчитанные для ЦВД и ЦСД по приведенной формуле (15), следует уменьшить на 0,2 % [1].

Определив значения параметров во всех отборах при идеальном расширении пара, можно определить точки и параметры пара в них при расширении с учетом ранее полученного значения для частичной нагрузки.

–  –  –

Пересчитанные таким образом все точки отборов в ЦВД с учетом ранее определенных давлений в отборах можно нанести на h-s диаграмму и получить реальную линию расширения пара в ЦВД.

3.2. Расчет параметров пара в СПП при частичной нагрузке Сепаратор-пароперегреватель обязательный элемент всех влажнопаровых турбин (турбин АЭС). Он состоит из сепаратора и пароперегревателя (одноступенчатого/двухступенчатого).

Влажный пар после ЦВД подается на сепаратор. На нем отделяется до 99 % влаги пара, подаваемого на вход в сепаратор. Т.о. на выходе из сепаратора влажность пара составляет не более 1 %. Эта влага удаляется путем испарения в пароперегревателях.

Пароперегреватели бывают одноступенчатые (нпр. К-750-65/3000, К-1000-60/3000) и двухступенчатые (нпр. К-220-44, К-1000-60/1500-1).

При двухступенчатых пароперегревателях в качестве греющего пара первой ступени (ПП1) используется пар, частично отработавший на первых ступенях турбины (чаще, пар первого отбора Т). Во вторую ступень пароперегревателя (ПП2) подается острый пар, отбираемый перед стопорным клапаном турбины.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) При одноступенчатом пароперегревателе в качестве греющего пара используется только острый пар.

При номинальной нагрузке регулирующий клапан на входе в ПП2 открыт полностью. Параметры греющего пара ПП2 соответствуют параметрам острого пара (до СРК) с поправкой на сопротивление парового тракта от СРК до ПП2 с учетом установленной арматуры. При частичной нагрузке греющий пар редуцируется регулирующими клапанами, установленными перед входом в ПП2. Степень редуцирования зависит от нагрузки, и определяется необходимым температурным напором между греющим паром (конденсатом греющего пара) и нагреваемым паром на выходе из ПП2. Степень прикрытия регулирующего клапана определяется поддержанием оптимального температурного напора между конденсатом греющего пара и нагреваемым паром ПП2. Этот напор и расход греющего пара в каждом конкретном случае (при заданной нагрузке Т) определяется на основе оптимизационных расчетов, результаты которых обобщаются и записываются в Таблицу режимов эксплуатации ПТУ.

В данном КП мы будем считать, что на выходе из ПП2 (ПП) пар имеет температуру такую же, как и в номинальном режиме.

Давление пара на входе в сепаратор (СПП) при ЧН определяется из следующих соображений:

Разделительное давление при частичной нагрузке было определено ранее (п. 3.1.). Сопротивление парового тракта от ЦВД до СПП (Ртр1) можно оценить величиной в 12 % по отношению к Рразд. Т.о. давление пара на входе в СПП равно

–  –  –

Сопротивление собственно СПП (сепаратора и пароперегревателей) оценивается величиной 6 % по отношению к Рвхода независимо от числа ПП.

Сопротивление парового тракта от СПП до ЦСД (ЦНД) с учетом сопротивления отсечных клапанов (Ртр2) и другой арматуры также оцениваются величиной в 12 % от давления после СПП.

Т.о. давление перед первой ступенью ЦСД или ЦНД можно посчитать по формуле

–  –  –

Зная Рпп и tпп можно определить hпп. На тракте СПП – ЦСД (ЦНД) имеет место небольшое дросселирование пара, т.е. энтальпия пара на этом участке неизменна, если не учитывать потерю теплоты в окружающую среду.

3.3. Расчет параметров пара в камерах отборов ЦСД в режиме ЧН В результате расчета СПП известны параметры пара на выходе из СПП.

При наличии в схеме ЦСД (К-500-60/1500, К-1000-60/1500-1) параметры пара на входе в ЦСД можно определить следующим образом:

–  –  –

Для пересчета oiцсд_чн потребуются расходы пара на входе и на выходе из ЦСД при ЧН, и геометрические параметры выхлопной части ЦСД.

Расходы пара на входе и на выходе из ЦСД при режиме НН можно подсчитать по данным П1 и П2 [4, с. 175179], использовав формулу (*).

(*)

–  –  –

ной нагрузке, кг/с. Пересчет расходов для режима частичной нагрузки в первом приближении оцениваем, как расход на НН умноженный на Nотн=N/Nном.

Относительно геометрических параметров выхлопной части ЦСД немного сложнее, т.к. в справочных данных эти характеристики не приведены. Их можно оценить с помощью уравнения сплошности.

Сечение выхлопа ЦСД подсчитаем по формуле:

(**) Здесь Gкvк– объемный расход пара на выходе из ЦСД, м3/с; с2 – абсолютная скорость на выходе из ЦВД; 2 – угол между вектором скорости с2 и вектором окружной скорости u. Угол 2 на выходе из ЦСД можно приближенно оценить величиной 90.

Скорость с2 оценим по величине потерь с выходной скоростью в ЦСД примерно 20 40 кДж/кг. Оценим для расчетов эту потерю величиной 30 кДж/кг. Из соотношения Нвс = с22/2 = 30, получим, что с2 245 м/с.

Определив сечение выхлопа из ЦСД и зная расход пара в ЦСД, на ЧН можно легко пересчитать Нвс_чн.

3.4. Расчет параметров пара в камерах отборов ЦНД в режиме ЧН Давление в проточной части ЦНД изменяется не только от нагрузки турбины, но и от давления на выхлопе из турбины (температуры воды на входе в конденсатор). Температура охлаждающей воды на входе в конденсатор по заданию у всех разная, и она отличается от заводских значений. Это обстоятельство требует пересчета параметров пара в проточной части и oiцнд как при номинальной нагрузке, так и при частичной нагрузке.

3.4.1. Расчет давления в конденсаторе при заданной температуре охлаждающей воды Прежде всего надо сказать, что конденсаторы мощных АЭС имеют различные схемы подключения к охлаждающей воде. Особенность представляют конденсаторы турбин К-1000-60/3000 и конденсаторы тихоходных турбин К-1000-60/1500-1.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Первых турбоустановок с турбинами К-1000-60/3000 установлено на Украине несколько (ЮжноУкраинская АЭС, Ровенская АЭС, Хмельницкая АЭС). Это конденсаторы подвального размещения с секционированной компоновкой использования охлаждающей воды. Принципиальная схеме организации потока охлаждающей воды в них представлена на схеме рис. 1

–  –  –

Наглядно показано, что ОВ из секции 1, после съема теплоты от пара, поступающего в секцию 1, частично нагревшись, переходит в секцию 2. Таким образом, вакуум в секции 1 выше, чем в секции 2 (Рк1Рк2) В ТУ К-1000-60/1500-1, а в Украине таких турбоустановок всего 2, и обе на ЮжноУкраинской АЭС (блок1 и 2). В этих ТУ конденсаторы имеют боковое размещение относительно турбины. Но организация потоков ОВ аналогично конденсаторам Ровенской АЭС (блок 3 и 4), т.е. они тоже секционированы и ОВ перетекает из секции 1 в секцию 2 и 3 конденсаторов 1, 2, 3. Таких конденматоров 6 штук, размещенных по обе стороны турбин ЦНД. tмин1 Расчет температуры в конденсаторе немного сложнее, чем в конденсаторах других ТУ, но об этом подробнее ниже.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Наперво надо провести расчет температуры (давления) в секци 1 при заданной температуре охлаждающей воды.

При этом, в соответствии с заданным типом ТУ, по [2 табл.3.9,с. 242, 3, 4 табл.9, с.186] выбирают тип конденсатора.

Для выбранного типа конденсатора из справочных данных определяем:

- кратность охлаждения, m кг/кг;

- число ходов охлаждающей воды, Z;

- число охлаждающих трубок, n, шт.;

- внутренний диаметр трубок, dвн, мм;

- площадь поверхности охлаждения, Fк, м2;

- число конденсаторов;

- расход пара, Dк кг/с;

Возможны случаи, когда не все данные, которые Вам необходимы для расчетов, приведены в Справочнике. В этом случае попытайтесь получить недостающие данные путем пересчета приведенных в Справочнике данных, либо обратитесь за консультацией к руководителю КП.

На основании уравнений теплового баланса и теплопередачи, записанные для конденсатора, определяем температуру конденсата из выражения

–  –  –

где tк – температура пара и конденсата в конденсаторе, С;

tов1 – температура охлаждающей воды на входе в конденсатор, задана в задании, С;

r – скрытая теплота конденсации, кДж/кг. В диапазоне возможных изменений давлений в конденсаторе по причине частичных нагрузок и изменений температура воды на входе, допустимо считать эту величину постоянной и равной, примерно, 2400 кДж/кг;

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) m – кратность охлаждения в конденсаторе, m=Gов/Dк. Если величину m нельзя получить из справочных данных, то задаем значение этой величины для НН – m 5060 (в зависимости от типа конденсатор, см. Таблицу 6.1);

Ср – теплоемкость воды, 4,19 кДж/кгК;

dк – паровая нагрузка конденсатора. dк = Dк/Fк;

Fк – площадь поверхности теплообмена, м2;

К – средний коэффициент теплопередачи в конденсаторе, кВт/м2К.

–  –  –

dвн – внутренний диаметр трубок конденсатора, м;

x = 0,12a(1+0,15tов1) – эмпирический коэффициент, зависящий от tов1 и а;

dk =Dk/Fk – паровая нагрузка конденсатора, кг/(см2)

–  –  –

Здесь, vов – удельный объем охлаждающей воды, м3/кг;

nтр1 – число трубок одного хода конденсатора, шт;

Фz – множитель, учитывающий влияние числа ходов воды Z в конденсаторе.

<

–  –  –

здесь Z – число ходов охлаждающей воды в конденсаторе;

Из (22) видно, что при Z=2, Фz=1 Фd – множитель, учитывающий паровую нагрузку в конденсаторе. При паровой нагрузке от номинальной до граничной – Фd = 1.

–  –  –

kkond – средний коэффициент теплопередачи в конденсаторе, кВт/м2К;

а – коэффициент чистоты трубок, а=0,8;

Dк – расход пара в конденсатор, кг/с;

dк – паровая нагрузка конденсатора, кг/(см2);

m – кратность охлаждения, кг/кг;

tов1 – температура охлаждающей воды на входе в конденсатор, °С;

N/Nном – величина частичной нагрузки;

Fк –площадь поверхности охлаждения конденсатора, м2;

n – число охлаждающих трубок в конденсаторе, шт;

–  –  –

tk – температура пара и конденсата в конденсаторе, °С;

tов1 – температура охлаждающей воды на входе в конденсатор, °С;

m – кратность охлаждения в конденсаторе;

Кср – средний коэффициент теплопередачи в конденсаторе, кВт/м2К;

dк – паровая нагрузка конденсатора, кг/(см2).

Определив температуру пара (конденсата) в конденсаторе при заданной температуре охлаждающей воды на входе, по tк определяем Рк (при условии, что Ргаз 0) и другие недостающие параметры на выходе из ЦНД при номинальной и частичной нагрузках (vz, hz, xz ).

Температура tов2 на выходе из секции 1, это температура ОВ на входе в секцию 2 (см Рис.1). Следовательно нам надо определить температуру tов2 Из теплового баланса секции 1 определим tмин (разность между tк и tов2.

Тогда, зная tмин (t1(c1)) и tк1 легко определим tов2 tов2(с1)).

Тепловой баланс секции 1 дает нам:

–  –  –

Для 3-х секционного конденсатора (К-1000-60/1500-1) расчеты аналогичны, и повторяются трижды для каждой секции.

Определенные таким образом tк1(Рк1), tк2 (Рк2) и т.д. усредняются (см.

Рис.1).

Ркрасч = 0,5( Рк1+ Рк2), для 2-х секционного конденсатора. Это Ркрасч закладывается в расчет ЦНД Макроса на (25-1) нет. Придется считать в EXCEL несколько раз.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Для тех, кто пользуется Маткад, эта задача немного упрощается. Хотя в этой части расчета Маткад не имеет особых преимуществ перед EXCEL Для 3-х секционного конденсатора Ркрасч = 1/3(Рк1+ Рк2+ Рк3).

Внутренний относительный КПД проточной части ЦНД определяем для режимов номинальной и частичной нагрузок по формуле (26)

–  –  –

Для частичной нагрузки – H0цнд =H0 = h0 – hz.

Здесь: kn – коэффициент, учитывающий число оборотов Т. При n=50 c-1– kn=1; при n=25 c-1 – kn=1,005 kl – коэффициент, учитывающий оптимальность профиля лопатки по высоте.

Для Т с n=25 c-1, kl = 1, а для Т с n=50 c-1, kl зависит от длины лопатки последней ступени, и определяется по таблице:

–  –  –

kвл – коэффициент, учитывающий влияние влажности, определяется по формуле (13);

Dz – расход пара на выхлопе из ЦНД (одного потока, если ЦНД двухпоточный), при НН – Dz0, кг/с;

D0цнд – расход пара на входе в ЦНД (одного потока, если ЦНД двухпоточный), при НН – D00цнд кг/с;

Hвсном, Hвсчаст – потери с выходной скоростью на номинальном и на режиме частичной нагрузки, соответственно, определяются по формуле

–  –  –

где z – кольцевая площадь одного потока последней ступени турбины), м;

z = d2z / l2z; d2z – средний диаметр последней ступени ЦНД, l2z – высота рабочей лопатки последней ступени ЦНД;

z, z определяются по заводским данным [2, табл. 3.7, с.208, 4, табл. П3, c. 179].

Для расчета потерь с выходной скоростью в режимах НН и ЧН с помощью Excel записан макрос deltaHvs.

–  –  –

deltaHvs – потери в ЦНД с выходной скоростью на режимах НН и ЧН, кДж/кг;

Dк= Dz – расход пара в конденсатор при НН и ЧН, кг/с;

vk= vz – удельный объем пара на выходе из ЦНД при НН и ЧН, м3/кг;

z – кольцевая площадь одного потока последней ступени турбины, м2;

z – веерность.

Для расчета внутреннего относительного КПД проточной части ЦНД в режимах НН и ЧН записан макрос etaoicnd_t.

–  –  –

etaoicnd_t – внутренний относительный КПД проточной части ЦНД при заданной температуре охлаждающей воды в режимах НН и ЧН;

P0 – давление на входе в ЦНД при ЧН (при НН – P00), МПа t0 – температура перегретого пара на входе в ЦНД;

Pk – давление пара на выхлопе ЦНД (при НН – Рz0, при ЧН – Рz), МПа;

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Kn, Kl – поправочные коэффициенты, учитывающие число оборотов турбины и оптимальность профиля лопатки по высоте, соответственно;

gamma_vu – коэффициент, учитывающий влагоудаление в проточной части ЦНД;

Dz – расход пара в конденсатор при НН и ЧН, кг/с;

D0 – расход пара на входе в ЦНД (одного потока, если ЦНД двухпоточный), при НН – D00цнд, кг/с;

deltaHvs – потери в ЦНД с выходной скоростью на режимах НН и ЧН, кДж/кг.

–  –  –

Давления в камерах отборов ЦНД для режимов НН и ЧН определяются аналогично тому, как это делалось для ЦВД по формуле Стодолы-Флюгеля, начиная с последнего отбора, по формулам (7, 8, 9), причем, исходными значениями давлений отборов при расчете режима ЧН служат вновь определенные значения отборов в режиме НН.

После определения давлений в камерах отборов определяют значения энтальпий с учетом пересчитанного внутреннего относительного КПД ЦНД (по аналогии с ЦВД), и строят процесс расширения пара в ЦНД.

Таким образом, после всех проведенных пересчетов на частичную нагрузку, есть все параметры пара в отборах и на выходе из ЦВД, ЦСД и ЦНД.

3.4.4. Расчет параметров греющего пара на входе в ПНД и ПВД

Параметры пара перед регенеративными подогревателями, Д и СПП в номинальном режиме можно определить по справочным данным и все значения свести в таблицу.

Давление греющего пара на входе в регенеративный подогреватель, Д, СПП) определяется по формуле Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016)

–  –  –

Здесь:

РI,отб, Рi,грп – давление в i-м отборе и давление греющего пара i-го отбора пред подогревателем, МПа;

n – номер подогревателя по ходу воды (основного конденсата, питательной воды);

коэффициент потерь теплоты на тракте i-го отбора.

Энтальпия греющего пара ПП2 (СПП) определяется по энтальпии пара на выходе из ПГ с учетом потерь теплоты в ОС. Для этого случая пот, ПП2 0,9.

По Рi,грп и hi,грп определяют недостающие параметры по Таблицам [ 5 ] либо с помощью калькулятора WSP.

Следует заметить, что на входе в некоторые ПВД и ПНД поступает перегретый пар, но при расчете температурного напора между греющим паром и питательной водой или основным конденсатом считают, что греющий пар в теплообменнике (ПНД или ПВД) имеет температуру насыщения при давлении на входе в теплообменник.

При этом надо помнить, что при частичной нагрузке так же, как и при номинальной нагрузке, давление пара перед СРК (а это означает, что и во второй ступени СПП, и в первой ступени при одноступенчатом ПП) давления греющего пара неизменны (регулирование блока осуществляется по закону PII=const). Давление в Д во всех режимах также остается неизменным и равным для турбоустановок работающих АЭС 0,686 МПа.

–  –  –

На тракте от К до ПНД-1 установлены два КН (КН-1 и КН-2) и между ними – охладители ЭУ, ОЭ, РКУ (регулирующий клапан уровня воды в К) и БОУ.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Гидравлические сопротивления конденсатора – (0,10,2) МПа; охладители ЭУ и ОЭ – (0,050,07) МПа;

РКУ – (0,20,4) МПа;

БОУ – (0,30,5) МПа.

Общее сопротивление тракта от КН-1 до КН-2 (напор КН-1) можно оценить (в зависимости от числа ЭУ и ОЭ и других особенностей тракта) величиной 1 МПа.

Тогда, приращение энтальпии ОК при проходе через КН-1 можно определить по формуле

–  –  –

Ркн1 – напор, создаваемый КН-1, МПа;

v – удельный объем ОК перед КН-1, м3/кг;

кн1 – адиабатический КПД КН-1 (кн1 = 0,78).

Необходимое давление за КН-2 можно оценить по формуле

–  –  –

Ртр – гидравлические сопротивления трубопроводов тракта ОК, оцениваем их величиной 0,2 МПа;

РПНД – гидравлические сопротивления ПНД по тракту ОК, включая трубопроводы обвязки. Принимаем для одного ПНД РПНД = 0,15 МПа. Если их число в тракте от КН-2 до Д – n, то суммарное сопротивление всех ПНД – nРПНД;

Ргеод – сопротивление поднятию столба жидкости на высоту, равную разности геодезических отметок установки Д и КН-2.

–  –  –

Подогрев ОК при прохождении через устройства до П1 можно оценить следующими показателями [ 2 ]:

– для охладителей эжекторов уплотнений и охладителей газа электрогенераторов (на единицу) – 1,01,5 С;

– для охладителей основных эжекторов – 0,50,7 С;

– для смесителей конденсата греющего пара с ОК предварительно можно оценить (с последующим уточнением на основе УТБ) – 0,31,0 С;

По Ркн2 и hкн2 определяем температуру ОК после КН-2. Это температура ОК на входе в П1.

Система регенерации для каждой турбоустановки задана. Заводом изготовителем ТУ задано число и типы ПНД и ПВД, тип Д и К, организация слива конденсата греющего пара в системе регенерации, число дренажных насосов и схемы их включения, наличие охладителей дренажа в системе регенерации НД и т.п.

В отдельных случаях заводская конфигурация тепловой схемы и системы регенерации, в частности, может быть изменена руководителем КП.

В этих условиях, когда заданы все элементы системы регенерации и схема их включения, то для режима частичной нагрузки определению подлежат температуры ОК и ПВ на выходе из подогревателей при ранее определенных параметрах греющего пара и расходы греющего пара и ОК (ПВ).

При расчете системы РП ОК(ПВ) и определении расходов рабочего тела в элементах тепловой схемы при частичных нагрузках, следует учесть изменеМетодические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) ние температурного напора на выходе из подогревателей (разность температуры конденсации греющего пара и температуры ОК (ПВ) на выходе из подогревателя).

Этот температурный напор при частичной нагрузке (при заданных F) определяют по формуле:

–  –  –

где ts – температура насыщения греющего пара в подогревателе, С;

tввх – температура обогреваемой воды (ОК или ПВ) на входе в подогреватель, С;

Кп – коэффициент теплопередачи в подогревателе, кВт/м2 К;

Fп – площадь поверхности теплообмена в подогревателе, м2;

Gв – расход воды (ОК или ПВ), Gв= Gв0(N/N0), кг/с;

Ср – изобарная теплоемкость воды, кДж/кг К.

Неизвестными в формуле (35) являются tмин и Кп.

При частичной нагрузке, в связи с уменьшением расхода нагреваемой среды, греющего пара, при заданной конструкции подогревателя (Fп, nтр), Кп с уменьшением нагрузки будет уменьшаться, но не пропорционально изменению нагрузки. На этапе определения параметров ОК и ПВ, и расходов греющих и нагреваемых сред, предварительно учесть этот фактор сложно.

Поэтому, в первом приближении, можно принять, что К п не изменяется при изменении нагрузки.

При таком подходе Кп можно определить из уравнения теплового баланса, записанного для режима номинальной нагрузки в форме:

<

–  –  –

При определении tмин в ПВД следует иметь в виду, что в них есть 2 зоны охлаждения греющего теплоносителя (зона конденсации греющего пара и зона охлаждения конденсата греющего пара). Мы определяем tмин в зоне конденсации греющего пара. Поэтому в формулы (36 и 37) надо вводить Fэк и вместо hв1 – hсм (энтальпию смеси части ПВ, которая проходит через зону ОК, с ПВ на входе в ПВД. Эту сложность можно обойти, если задаться температурой смеси двух выше указанных потоков. Температура смеси обычно превосходит температуру ПВ на входе в ПВД на 1,01,5 С.

Все остальные данные можно получить из заводских характеристик регенеративных подогревателей, которые приведены в [1, 2, 3, 4]. Их удобно свести в таблицу, которая потом будет использована для дальнейших расчетов.

Если в литературных данных отсутствуют значения параметров нагреваемой среды (ОК, ПВ), то их можно определить из следующих соображений:

В ПНД без вынесенных охладителей конденсата греющего пара (дренажа), температура конденсата греющего пара на выходе из ПНД равна температуре насыщения при давлении в ПНД. При наличии вынесенного охладителя дренажа, температура конденсата греющего пара на выходе из охладителя больше температуры нагреваемой среды на выходе из предыдущего ПНД на величину tдр = 23 С.

Все ПВД имеют встроенные охладители дренажа. Температура греющего пара на выходе из ПВД на величину tдр = 56 С выше температуры ПВ на входе рассматриваемый ПВД. Возможны случаи при частичных нагрузках, когда эту рекомендацию нельзя будет выполнить, т.к. температура конденсации греющего пара отличается от температуры питательной воды на входе меньше, чем на 6 С. В этом случае tдр выбирают, исходя из конкретных условий.

Тепловую мощность подогревателя предпочтительно определять с помощью заводских данных и формулы (36), используя исходные данные для режима номинальной нагрузки.

Кроме греющего пара в ПВД, Д и ПНД подается конденсат греющего пара и сепарат СПП, дренажи подогревателей и конденсат греющего пара сетевых подогревателей системы отопления.

Параметры этих потоков следует определить до того момента, когда будут решаться уравнения теплового и материального балансов для регенеративных подогревателей с целью определения расходов рабочих сред.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Параметры сепарата СПП определяются по среднему давлению пара в сепараторе. Потери давления на тракте Т – СПП оцениваются величиной Рт-спп, которое можно принять равным 1 2% от разделительного давления. Т.о., Рспп_вх = Рразд(1–Рт-спп) = 0,98Рразд.

Гидравлическое сопротивление самого СПП оценивается величиной 6 % от давления на входе. При СПП с двухступенчатым перегревом пара сопротивление сепаратора будет равно 2 % от давления на входе в СПП.

Тогда давление на выходе из сепаратора будет равно Р сеп_вых = Рспп вх (1– Рсеп) Среднее давление в сепараторе определяется, как среднее арифметическое между давлениями на входе и выходе.

–  –  –

По среднему давлению в сепараторе определяют температуру и энтальпию сепарата на выходе из сепаратора СПП.

Пароперегреватели двухступенчатых СПП получают в основном греющий пар из первого отбора Т (первая ступень перегрева пара) и острый пар, до СРК (вторая ступень перегрева пара). Параметры пара до СРК при частичных нагрузках (в случае дроссельного регулирования!) не изменяются.

Поэтому параметры греющего пара и конденсата греющего пара второй ступени пароперегревателя известны, и равны соответствующим параметрам при номинальном режиме. При ЧН изменяется только расход греющего пара.

Параметры греющего пара и конденсата греющего пара первой ступени перегрева СПП при частичных нагрузках будут изменяться, в связи с изменениями параметров пара в камере первого отбора Т. Их можно определить из параметров первого отбора с учетом соответствующих гидравлических и тепловых потерь в тракте Т – СПП (по аналогии с ПВД).

Гидравлические и тепловые потери в тракте от СПП до соответствующего подогревателя или Д определяются по формуле (30).

Дренажи (сливы конденсата греющего пара) ПНД имеют параметры насыщения при давлении в подогревателе. Если в системе регенерации низкого давления отсутствует вынесенные охладители дренажа, то параметры дренажа на входе в ПНД с меньшим номером также будут иметь параметры Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) насыщения. При наличии вынесенных охладителей дренажа температура дренажа на входе в ПНД с меньшим номером определяется на основании заданных значений минимальных температурных напоров.

Аналогично определяется температура дренажа на входе в ПВД с меньшим номером.

–  –  –

Температуры ОК и ПВ на выходе из подогревателей при частичных нагрузках определяют с учетом изменившихся, по сравнению с номинальным режимом, температурных напоров. Минимальные температурные напоры на выходе из подогревателей, при известных величинах поверхности теплообмена и параметрах нагреваемой среды на входе, определяются по формуле (35). В первом приближении, как и ранее, считаем, что Кпчаст Кпном.

–  –  –

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Перегретый пар, питательная вода, основной конденсат

–  –  –

3.5. Расчет процесса расширения пара в ТПН при ЧН Процесс расширения пара в приводной турбине питательного насоса строится по аналогии c процессом в ЦНД. При этом относительное гидравлическое сопротивление тракта СПП – ТПН с учетом отсечного клапана ТПН принимают таким же, как сопротивление тракта СПП – ЦНД, т.е. 2 % от давления пара на выходе из СПП.

Давление пара на выхлопе из ТПН принимают таким же, как и давление на выхлопе из ЦНД (температуры охлаждающей воды одинаковы и частичная нагрузка ТПН соответствует заданной для всей ТУ).

КПД ТПН при частичной нагрузке определяют по формуле (26, 29).

Параметры пара на выходе из ТПН определяют по аналогии с ЦНД, используя КПД ТПН, определенный по (26, 29) Поскольку отборов пара в ТПН нет, то процесс расширения строят по 2 точкам (вход и выход пара из ТПН).

Параметры пара перед первой ступенью ТПН определяют следующим образом:

Индексацию точек турбопитательного агрегата смотри на рис.1.

h1= hпп2, где hпп2 – энтальпия пара на выходе из СПП (процесс дросселирования.

–  –  –

Рис. 2 Принципиальная схема турбопитательной установки Р1 = Рспп(1– Рспп-тпн) = 0,99 Рспп, МПа По Р1 и h1 определяем S1, x1.

Давление на выхлопе ТПН (Р2) принимаем таким же, как в ЦНД в режиме ЧН.

–  –  –

oi тпн определяем по формуле (26) В этой формуле нам неизвестно Hвс. Мы не можем его вычислить, т.к.

нам не известны геометрические характеристики последней ступени ТПН.

Поступаем следующим образом:

По справочным данным Hвс ТПН различных ТУ колеблется в диапазоне 1420 кДж/кг (для каждой ТУ эта величина д.б. определена по справочным данным [1, 2, 4].

(Hвс тпн)чн = (Hвс тпн)нн(N/Nном)2(V2нн/V2чн)2 Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) (N/Nном) – частичная нагрузка ТУ, задана;

V2нн – удельный объем пара на выхлопе из ТПН при НН (берем по данным ЦНД при НН и заданной температуре охлаждающей воды), м3/кг;

V2чн – удельный объем пара на выходе из ТПН при ЧН (определяем по Р2 и S2), м3/кг;

После определения (Hвс тпн)чн можно определять oi тпн чн по формуле (26), либо с помощью макроса (29).

Теперь определяем действительные параметры пара на выхлопе из ТПН.

–  –  –

Мощность ТПН для различных ТУ оцениваем величиной 11600 кВт Расход пара на ТПН определяем по формуле Dтпн = Nтпн / (h1 – h2д), кг/с На этой стадии расчетных работ имеются все данные для построения процессов расширения пара в проточной части турбины.

Как это можно выполнить с помощью ЭТ EXCEL изложено в специальных Методических указаниях, подготовленных кафедрой АЭС [ 7].

–  –  –

Рис. 2. Пример построения процесса расширения пара в турбине (ЦВД и ЦНД), а также в ТПН (пунктирная линия) ТУ К-1000-60/1500-2 при нагрузке 85 % и tов1=18С.

–  –  –

Нам известны параметры пара, ОК и ПВ во всех элементах тепловой схемы при частичных нагрузках (см. Табл. 3).

Теперь, в рамках этого параграфа, нам предстоит определить расходы перечисленных сред в элементах схемы в соответствии с заданной мощностью, и свести баланс расходов с заданной точностью (0,1 %). Расчеты выполняются на основе тепловых и материальных балансов, составленных для каждого элемента системы регенеративного подогрева основного конденсата и питательной воды. Параметры сепарата и конденсата греющего пара СПП, которые также участвуют в роли греющих потоков в системе регенерации, определены в предыдущем разделе.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016)

4.1. Составление уравнений теплового и материального баланса элементов тепловой схемы в режиме ЧН.

В учебных задачах, когда отсутствуют точные данные о потоках рабочего тела в элементах тепловой схемы, материальный баланс имеет упрощенный вид и составляется для всей установки в целом. При этом относительные доли потерь и расходов пара, не связанные с работой собственно турбоустановки и ее теплообменного оборудования, принимаются в расчетах одинаковыми для всех режимов работы (номинальная и частичная нагрузки).

Потери пара и конденсата в цикле, протечки рабочего тела через уплотнения вала турбины и штоков запорно-регулирующих клапанов, расходы пара на эжекторные установки и другие вспомогательные элементы оцениваются по укрупненным показателям, которые сложились по данным эксплуатации аналогичных действующих паротурбинных установок [2,3,4].

При наличии внешних потребителей пара и теплоты на основе информации об их нагрузках и параметрах соответствующих теплоносителей выбираются точки отбора пара из турбины для этих целей.

Обозначим:

D0 – расход пара на турбину;

Dп – расход острого пара на пароперегреватель (вторая ступень, если она есть);

D – суммарный расход пара на турбину и СПП.

Материальный баланс для этих величин запишется в виде

–  –  –

Расход пара на эжекторную установку обычно принимают 0,3 % от D Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016)

–  –  –

Конденсат пара, прошедшего через концевые уплотнения вместе с конденсатом пара эжекторных установок обычно сливается в конденсатор и возвращается в цикл. Считая, что все материальные потери сосредоточены в месте максимального температурного уровня рабочего тела, расход пара из парогенератора определится из соотношения

–  –  –

В приведенных выше значениях потерь рабочего тела в паротурбинном цикле меньшие значения относятся к ТУ мощностью до 500 МВт, а большие

– для более мощных установок (1000 МВт и более).

Таким образом, для ТУ мощностью 1000 МВт можно записать, что

–  –  –

Добавочная вода после подогревателя химочищенной воды (ПХОВ) может подаваться в конденсатор главной турбины или в деаэратор. Во всех ТС ТУ АЭС в проекте предусмотрена подача добавочной воды в К. Однако в схемах предусмотрены насосы повышенного давления, которые имеют возможность подавать добавочную воду в Д.

Для тепловой схемы ТУ К-1000-60/3000 (например) расход пара на турМетодические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) бину при номинальной нагрузке составляет D0 = 1650 кг/с (заводские данные для каждой ТУ приведены в справочниках, например, [2,3,4]).

Общий расход пара на ТУ (D) равен сумме расхода пара на турбину (D0) и пароперегреватель (ПП для двухступенчатых СПП и ПП2 – для трехступенчатых СПП) – Dп. Расход пара на пароперегреватель нам будет известен после расчета СПП. Поэтому на предварительном этапе, при определении Gпв можно увеличить D0 на 5–10 % с последующим уточнением после расчета СПП.

–  –  –

Расход питательной воды, проходящей через ПВД с учетом всех потерь составит для ТУ К-1000-60/3000 (с учетом того, что Dпп подмешивается за последним ПВД)

–  –  –

Примеры уравнений теплового баланса для любого (j-го) поверхностного регенеративного подогревателя, имеющего охладитель дренажа греющего пара, приведены в [3,4].

В настоящем пособии продемонстрируем пример составления уравнений теплового и материального балансов на примере ТУ К-1000-60/1500-2, для которой в табл. 3 приведены параметры всех потоков.

4.2. Уравнения материальных и тепловых балансов для ТУ К-1000-60/1500-2 В этом параграфе приведены уравнения материальных и тепловых балансов для каждого расчетного элемента тепловой схемы ТУ К-1000-60/1500-2, а также приведены данные энтальпий в соответствующих точках тепловой схемы, полученные при ранее выполненных расчетах.

–  –  –

Уравнение теплового баланса (УТБ) для сепаратора запишется:

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Значения энтальпий здесь и далее взяты из табл. 3.

–  –  –

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016)

ПВД-7 (П7):

УТБ для П7

Значения энтальпий потоков:

ПВД-6 (П6)

УТБ для П6:

Значения энтальпий, входящих в УТБ П6:

–  –  –

Значения энтальпий, входящих в УТБ для Д:

В УТБ для Д входят, наряду с другими расходами, Dвып, G’ОК. Как известно, Dвып составляет от 5 до 10 кг/т ПВ. Зададимся относительной величиной выпара 0,005 (5 кг/т). Тогда Dвып =0,005DПВ = 7,555 кг/с. При решении системы уравнений материальных и тепловых балансов всех элементов численные значения величин, заданных произвольно (исходя из рекомендаций) будут уточнены в соответствии с данными всей ТС.

Величину G’ОК можно определять по балансу расходов части высокого Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) давления ВД) и по балансу расходов части низкого давления (НД). Т.к. эта величина должна быть одной и той же, независимо от способа определения, мы будем определять G’ОК по балансу части ВД с согласованием с частью НД.

В полученных 7 уравнениях части ВД имеется 9 неизвестных. Поэтому добавим в систему еще 2 уравнения материальных балансов (8 и 9).

Преобразуем эту систему таким образом, чтобы в правой части уравнений были только нули или известные (заданные или принятые) численные значения.

Преобразованная таким образом система уравнений части ВД будет иметь вид:

4.2. Решение системы линейных уравнений методом Крамера Решать подобную систему можно методом исключения неизвестных (подстановкой). Это сложно и долго. Велика вероятность ошибок. Надо быть предельно внимательным, четко записывать промежуточные результаты для последующего контроля.

Предлагается решить эту систему методом Крамера. Этот метод предложен для решения системы линейных уравнений с помощью ЭТ Excel.

Сущность этого метода заключается в следующем:

Записываем матрицу коэффициентов при неизвестных 1.

(матрица А). Напомним, что коэффициенты при неизвестных – энМетодические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) тальпии в узловых точках тепловой схемы, которые уже определены ранее (табл. 3).

Записываем матрицу свободных членов (матрица В). Эта 2.

матрица будет состоять из нулей и комбинации известных (заданных, принятых) расходов и энтальпий.

–  –  –

На свободном месте Листа Excel выделяем ячейку, под которой будет столбец результата произведения по п.3 (столбец решения). Размер этого столбца соответствует размеру столбца свободных членов.

Находясь на первой ячейке столбца решения, записываем 5.

формулу решения произведения двух матриц. В Excel-е эта формула записывается в строке формул, и имеет вид:

=МУМНОЖ(МОБР(А618:F627);J618:J627) Здесь А618:I627 – размер поля (левая верхняя и правая нижняя ячейки) матрицы А, J618:J627 – поле (верхняя и нижняя ячейки) матрицы свободных членов.

Писать формулу в строке формул желательно вручную. После записи формулы, находясь в верхней ячейке матрицы решений, надо нажать клавиши Ctrl+Shift+Enter.

Столбец произведения двух матриц и есть решение системы уравнений (расходы в элементах схемы). Надо оценить результат решения. В нем не должно быть отрицательных значений (расходов).

Обратите внимание на то, чтобы каждый столбец матрицы А соответствовал одному и тому же неизвестному. Если это неизвестное отсутствует в другом уравнении теплового баланса, то в ячейке этого столбца должен стоять нуль.

Кроме того, очень важно внимательно делать ссылки на величины ранее вычисленных энтальпий. Не вписывайте их численные значения вручную (делайте ссылки на ячейки, где записаны или вычислены соответствующие энтальпии), т.к. в последующем Вы не сведете баланс расходов с заданной нагрузкой. Ошибки в записях коэффициентов при неизвестных приводят к Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) получению отрицательных расходов в элементах схемы (что исключено!).

Ниже приведен пример матрицы коэффициентов при неизвестных (матрица А), матрица (вектор) свободных членов (матрица В), а также матрица (вектор) решения системы.

Продолжение матрицы А, столбец свободных членов (матрица В) и столбец решений Можно было объединить ЧВД и ЧНД. Метод Крамера не накладывает ограничений на число уравнений. Но это увеличило бы размер матрицы А, и существенно усложнило бы проверку возможных описок. Решение по частям упрощает задачу получения расходов пара по отсекам турбины.

Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016)

Из полученного решения следует, что при заданных условиях:

D0 = 1380,8 кг/с GПВ =1511,0 кг/с Dк = 823,3 кг/с – во все конденсаторы Проверку полученных решений можно выполнить с помощью любого из 9 уравнений. Сделаем это путем проверки параметров пара на выходе из ПП1.

hвых-пп1=[Dпп1(hпп1–hдр-пп1)/(Dпс–Dс)]+hвх-пп1=[55,6(2674,6 – 957,19)/(1112,29–116,3)]+2757,2 = 2852,94 кДж/кг tвых-пп1 = 210,0 С.

Данные проверки совпадают с соответствующими значениями в табл. 3.

4.3. Составление материальных и тепловых балансов для части НД (линия ОК) После получения данных для расхода пара в конденсаторы турбины, можно легко определить расходы греющего пара и расходы ОК в линии ЧНД. Это удобно сделать с помощью ручного счета.

–  –  –

ПНД-3 (П3) hП3= 2735,91 кДж/кг tS,П3= 126,9561203 °С hсл п3=h'=f(pп3) = 533,40 кДж/кг DV.hП4+DIVhсл п4–(DV+DIV)hсл п3=(G'ok-DV-DIV)hok3 DV=G'okhok3–DIV(hсл п4–hсл п3+hok3)/(hп3–hсл п3+hok3)

–  –  –

ПНД-2 (П2) hП2= 2569,6 кДж/кг tS,П2 = 87,0 °С hсл п2 =h' =f(pп2) = 364,31кДж/кг DVI(hП2 –hсл п2)=(G'ok-DV-DIV)hok2 Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) DVI=(G'ok–DV–DIV)hok2/(hП2–hсл п2)

–  –  –

DVIIhП1+DVIhсл п2–(DVI+DVII)hсл п1=(G'ok–DV–DIV–DVI–DVII)hok1 DVII=(G'ok–DV–DIV)hok1–DVI(hсл п2–hсл п1+hok1)/(hп1–hсл п1+hok1) DVII = 32,4 кг/с Из полученных данных можно определить расход ОК на входе в П1, Dтп, D0ЦНД.

Gok=G'ok–DVII–DVI–DV–DIV Gok= 872,7 кг/с Dтп= 17,7 кг/с D0ЦНД=(Dпс–Gc)–DТП= 978,3 кг/с Сводная таблица параметров пара в отборах турбины с расходами пара в отборах приведена в табл. 4.

В Маткаде эта система решается значительно проще.

Записывается система уравнений для всех элементов и заключается в блок Given – Find.

Перед словом Given должен быть дан перечень всех переменных, входящих в систему и начальное их значение. Начальные значения могут быть даны примерно и произвольно (1, 0.5 и т.д.).

Число уравнений должно соответствокать числу переменных. Число уравнений в Маткаде может быть доведено до 50. Значения энтальпий должМетодические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) ны быть даны в виде численных коэффициентов.

–  –  –

5. Определение основных показателей блока АЭС и ТУ в режиме ЧН (внутренняя мощность турбины, мощность ТУ (нетто), КПД ТУ, КПД блока, удельный расход теплоты на выработку 1 кВтч).

Определим расходы рабочего тела через элементы тепловой схемы с учетом потерь пара, используя данные табл.4:

Расход пара перед СРК составляет D = 1438,9 кг/c Протечки пара через уплотнения штоков клапанов турбины DпрКл= 1,8 кг/c.

Расход пара через СПП: DПП2 = 58,1 кг/c DПП1 = 55,6 кг/c Gс = 116,3 кг/c Расход пара на выходе из ЦВД: Dпс = 1112,3 кг/c Расход пара на деаэратор: Dпд = 33,4 кг/c Протечки пара через уплотнения ЦНД : DуплКл-ЦНД = 2,4 кг/c Расход пара на входе в ЦНД: D0ЦНД = 978,3кг/c

Определим расходы пара через отсеки турбины:

Dотс1 = D–DПП2–DпрКл = 1379,0 кг/c Dотс2 = Dотс1–DПП1–DI= 1246,9 кг/c Dотс3 = Dотс2–DII= 1189,5 кг/c Dотс4 = Dотс3–DIII–Gс–Dтп–Dпд–DуплКлЦНД= 974,1кг/c Dотс5 = Dотс4–DIV = 929,8 кг/c Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) Dотс6 = Dотс5–DV = 858,3 кг/c Dотс7 = Dотс6–DVI = 803,6 кг/c Dотс8 = Dотс7–DVII = 771,2 кг/c

Определим теплоперепады в отсеках турбины:

hотс1 = h0–hI = 103,4 кДж/кг hотс2 = hI–hI = 66,8 кДж/кг hотс3 = hII-hIII = 58,3 кДж/кг hотс4 = hПП2–hIV = 109,3 кДж/кг hотс5 = hIV–hV = 91,4 кДж/кг hотс6 = hV–hVI = 174,5 кДж/кг hотс7 = hVI-hVII = 146,8 кДж/кг hотс8 = hVII–hk = 148,6 кДж/кг

–  –  –

Внутренняя мощность отсека турбины определяется, как Dотсjhотсj.

Внутренняя мощность отсеков равна (в кВт):

1 142592,4473 2 83238,3589 3 69289,52411 4 106507,5787 5 85026,04068 6 149808,6889 7 118001,8133 8 114591,5906

Внутренняя мощность турбины составит:

Wi =(Dотсjhотсj) = 869,1 МВт.

Вот эту величину расчетной внутренней мощности турбины надо сравниМетодические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) вать с заданной.

=|(Nзад–Nрасч)|/Nзад 100 = |(850–869,1)|/850100= 2,247 % Это результат (2,247) следует скопировать в ячейку, зарезервированную в начале расчетов для сопоставления результата с заданием.

В данном случае, поскольку результат превышает задание следует выполнить перерасчет тепловой схемы, изменив отношение D0/D00, в сторону уменьшения.

Расчетная электрическая мощность турбины (брутто, нетто) составит:

Nэ.расч = Wiмехг= 850,04 МВт

–  –  –

Nсн для ТУ с турбоприводом питательных насосов оценивается величиной 34 % от Nэ бр. Для ТУ с электроприводом питательных насосов к этой величине следует добавить суммарную мощность электроприводов.

Nэ нетто = 850,040,97 = 824,54 МВт При выполнении расчетов с помощью ЭТ Excel это сделать совершенно не сложно.

Полученное значение величины расхождения копируем в начало расчетов, где записано начальное приближение D0/D00. В ячейке, где была запись «начальное приближение значения D0/D00», вносим соответствующее изменение. При этом тут же получаем новое расхождение. Таким образом, несколькими изменениями D0/D00 корректируем результат с целью получения величины расхождения 0,1 %.

Показатели тепловой экономичности ТУ и блока АЭС:

Расход теплоты на производство электроэнергии:

QЭ=(D0+DПП2)(h0–hПВ)= (1380,8+58,13)(2778,0–941,7) = 2642,31 МВт = 2642,313600 = 9512305,2 МДж/ч Методические указания к выполнению расчетной части КП по ЭАЭС (редакция 2016) КПД ТУ (брутто) э_бр=Nэ_бр /Qэ= 850,04/2642,31 = 0,3217 = 32,17 % *) КПД ТУ (нетто) э_нетто= Nэ_нетто/ Qэ = 824,54/2642,31 = 0,3121 = 31,21 %*) КПД блока АЭС (нетто) АЭС нт= э_неттортр 1ктр 2кпг, э_нетто – КПД ТУ (нетто);

р – КПД реактора (характеризует потери теплоты реактором в ОС) ;

тр 1к– КПД трубопроводов 1-го контура (характеризует потери теплоты трубопроводом в ОС);

тр 2к– КПД трубопроводов 2-го контура (характеризует потери теплоты трубопроводом 2-го контура в ОС);

пг– КПД ПГ (характеризует потери теплоты парогенератором в ОС).

АЭС нт= 0,31210,990,9880,9850,985 = 0,29618=29,62 %

Электрическая мощность, отдаваемая в сеть блоком АЭС:

–  –  –

Внутренняя мощность турбоустановки ____________составляет ______ МВт.

Заданная величина частичной нагрузки Nрасч/Nном ту = ____ %.

Для обеспечения заданной мощности при температуре охлаждающей воды на входе в конденсатор ____ С и минимальном температурном напоре между дренажом греющего пара в ПВД и питательной водой на входе в ПВД ___ С, необходимо обеспечить расход пара на входе в ЦВД ______ кг/с, что составляет по отношению к номинальному расходу пара на турбину ____ %.

Сопоставляя полученный результат с заданием, имеем расхождение в значениях ____ %, что меньше допускаемого (0,1 %).

э нт составляет ___________ АЭС нт составляет ___________ q АЭЕ нт составляет ___________

–  –  –

Список рекомендуемой литературы

1.Трояновский Б.М. и др. Паровые и газовые турбины атомных электростанций: Учеб. пособие для вузов. - М.: Энергоатомиздат, 1985.– 256 с.

2. Тепловые и атомные электростанции: Справочник / Под общ. ред. Григорьва В.А. и Зорина В.М. – 2-е изд., перераб. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – 608 с.

3. Киров В.С. Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Эксплуатация атомных электрических станций» (ред 2013 г.)

–54 с.

4. Киров В.С. Тепловые схемы турбоустановок АЭС и их расчеты: Учеб.

пособ. для вузов. – изд. 2-е испр. – Одесса, «Астропринт», 2004. – 212 с.

5. С.Л. Ривкин, А.А. Александров. Теплофизические свойства воды и водяного пара.– М.: Энергия, 1980.– 424 с.

6. Паровые и газовые турбины для электростанций: учебник для вузов. – 3-е изд., перераб. и доп. /А.Г. Костюк, В.В. Фролов, А.Е. Булкин, А.Д. Трухний; под. ред. А.Г. Костюка. М.: Издательский дом МЭИ, 2008.– 556 с.

7. Как построить h,S диаграмму с помощью ЭТ EXCEL, используя расчетные данные КР, КП. Методические указания, подготовленные проф. В.С.

Похожие работы:

«методические указания по общепрофессиональным и специальным дисциплинам спб Печатается по решению Методической комиссии факультета журналистики Санкт-Петербургского государственного университета Редакторы-составители: докт...»

«МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ КОМИТЕТА ПО ОЦЕНОЧНОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ АССОЦИАЦИИ БАНКОВ СЕВЕРО-ЗАПАДА ПО ОЦЕНКЕ СТОИМОСТИ ДОЛГОВ НЕПУБЛИЧНЫХ КОМПАНИЙ Документ утвержден на заседании Комитета по оценочной деятельности АБСЗ 22 марта 2016 года Санкт-Петербург СОСТАВ РАБОЧЕЙ ГРУППЫ ПО РАЗРАБОТКЕ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПРЕД...»

«РОСЖЕЛДОР Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ростовский государственный университет путей сообщения" (ФГБОУ ВО РГУПС) Тихорецкий техникум железнодорожного транспорта (ТТЖТ – филиал РГУПС) МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ПРАКТИЧЕСКИХ З...»

«/l/Jfl/f J f y. / / // 03/ * / /Г ' / МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ (МИИТ) Кафедра машиноведения, проектирования, стандартизации и сертификации С. Н. МУРАВЬЁВ, Н. А. ЧВАНОВА ВЫБОР И ОБОЗНАЧЕНИЕ МАТЕРИА...»

«РАЗРАБОТКА СТРАТЕГИИ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ЕКАТЕРИНБУРГ Научные редакторы Е. А. Князев, А. К. Клюев Авторы О. Б. Веретенникова, Н. В. Дрантусова, А. К. Клюев, Е. А. Князев, С. В. Кортов, В. И. Майданик, Л. А. Малышева, Л. Н. Попова Р...»

«Содержание Введение 4 1. Цели и задачи освоения дисциплины "Маркетинг"2. Учебно-тематический план освоения дисциплины 7 3. Рекомендации по выполнению самостоятельной работы 10 4. Методические рекомендаци...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Владимирский государственный университет имени Александра Григорьевича и Николая Григорьевича Столетовых"ОСОБЕННОСТИ...»

«РОСЖЕЛДОР Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ростовский государственный университет путей сообщения" (ФГБОУ ВПО РГУПС) Тихорецкий техникум желе...»

«Методические рекомендации по применению донаторов оксида азота с целью повышения физической работоспособности спортсменов Москва 2013 СОДЕРЖАНИЕ Стр. Введение.. 3 1. Физиологическое действие оксида азота на организм человека. 5 2. Методические рекомендации по применению донаторов оксида азота с целью повышения физической...»

«ОДМ 218.2.032-2013 ОТРАСЛЕВОЙ ДОРОЖНЫЙ МЕТОДИЧЕСКИЙ ДОКУМЕНТ МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО УЧЕТУ ДВИЖЕНИЯ ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ НА АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГАХ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ДОРОЖНОЕ АГЕНТСТВО (РОСАВТОДОР) МОСКВА 2013 ОДМ 218.2.032-2013 Предисловие 1. РАЗРАБОТАН Федеральным государственны...»

«СЫКТЫВКАРСКИЙ ЛЕСНОЙ ИНСТИТУТ _КАФЕДРА БУХГАЛТЕРСКОГО УЧЕТА, АНАЛИЗА, АУДИТА И НАЛОГООБЛОЖЕНИЯ АРМ БУХГАЛТЕРА САМОСТОЯТЕЛЬНАЯ РАБОТА СТУДЕНТОВ Методические указания для подготовки дипломированных специалистов по специальности 080109 "Бухгалтерский учет, анализ и аудит" СЫКТЫВКАР 2007 ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ СЫКТЫ...»

«МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ Академия Государственной противопожарной службы Н.П. Аршинова, Е.М. Скурко Английс...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Владимирский государстве...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН КАЗАХСКАЯ АКАДЕМИЯ СПОРТА И ТУРИЗМА ПОЛОЖЕНИЕ И МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОФОРМЛЕНИЮ И ЗАЩИТЕ МАГИСТЕРСКИХ ДИССЕРТАЦИЙ Выпуск 3 Утверждено учебно-методическим советом Казахской академии спорта и тур...»

«1 Методические рекомендации по противодействию экстремизму в молодежной среде (разработаны Минспорттуризмом России совместно с МВД России и ФСБ России) Экстремизм является одной из наиболее сложных социальнополитических проблем современного российского общества, что связано, в первую очередь, с многообразие...»

«Методические рекомендации по инвентаризации лесов при повторном лесоустройстве (лесоинвентаризации) с учетом структуры лесов, интенсивности лесного хозяйства и лесопользования Цель разраб...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский национально-исследовательский государственный университет и...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЕГАЗОВЫЙ УНИВЕРСИТЕТ" РЕГУЛИРОВАНИЕ КОММЕРЧЕСКОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ Методические указания по изучению курса...»

«ИНЖЕНЕРНО-ГИДРОМЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИЕ ИЗЫСКАНИЯ.УЧЕБНАЯ ГИДРОЛОГИЧЕСКАЯ ПРАКТИКА Учебно-методическое пособие Омск • 2012 Министерство образования и науки РФ Федеральное государственное бюджетное образов...»

«Федеральное архивное агентство (РОСАРХИВ) Всероссийский научно-исследовательский институт документоведения и архивного дела (ВНИИДАД) ПРОЕКТ Методические рекомендации "Экспертиза ценности и отбор в состав Архивного фонда Российской Федераци...»








 
2017 www.lib.knigi-x.ru - «Бесплатная электронная библиотека - электронные материалы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.