WWW.LIB.KNIGI-X.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Электронные матриалы
 


«Московский государственный технический университет им. Н.Э. Баумана Калужский филиал Панаиотти С.С., Кузнецов А.В., Зуев А.В. МОДЕЛЬНАЯ СТУПЕНЬ ЦЕНТРОБЕЖНОГО НАСОСА Учебное ...»

Московский государственный технический университет

им. Н.Э. Баумана

Калужский филиал

Панаиотти С.С., Кузнецов А.В., Зуев А.В.

МОДЕЛЬНАЯ СТУПЕНЬ

ЦЕНТРОБЕЖНОГО НАСОСА

Учебное пособие

Москва

Издательство МГТУ им. Н.Э. Баумана

14.12.2010 (v35)

УДК 621.5 (075.8)

Б Б К 31.56

М 74

Рецензент:

канд. техн. наук, доцент каф. К1-КФ

А.А. Жинов

М 74 Модельная ступень центробежного насоса: Учебное пособие / Панаиотти С.С., Кузнецов А.В., Зуев А.В.— М.: Издательство МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2010.— 46 с.

Программа для ПЭВМ позволяет определить гидравлический КПД модельной ступени по результатам ее энергетических испытаний. Определяются экспериментальные коэффициенты активного радиуса и нулевого направления потока для решетки рабочего колеса. Анализируется совместная работа колеса и лопаточного отвода. Исследуется всасывающая способность модельной ступени. На основании закона подобия по данным испытаний модели проектируется новый натурный насос или ступень. Энергетические и кавитационные характеристики модели пересчитываются на натуру.

Учебное пособие предназначено для студентов специальности «Гидромашины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика», выполняющих дипломные проекты. Оно может быть полезным инженерам, проектирующим центробежные насосы Ил. 13. Табл. 5. Библиогр. 25 назв.

УДК 621.5 (075.8) ББК 31.56 © Панаиотти С.С., 2010 14.12.2010 (v35)

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

ширина, м — b ускорение свободного падения, м/с2 — g напор, м — H Hт теоретический напор, м — коэффициент нулевого направления потока — i в лопастной решетке, 1/м коэффициент прозрачности лопастной решетки — k частота вращения, об/мин — n мощность, Вт — N Nг гидравлическая мощность, Вт — N мс потеря мощности с межступенной утечкой, Вт — N т.д

–  –  –

Индексы вх — вход; вых — выход; г — гидравлический; кр — критический;

л — лопасти; м — механический; н.п — насыщенного пара; о — объемный; т — теоретический; э — экспериментальный; опт — оптимальный; р — расчетный; m — меридианные составляющие скорости; u — окружные составляющие скорости;

1 — вход в центробежное колесо; 2 — выход из центробежного колеса; I, II, III — первый, второй, третий критический режим кавитации; — относительная величина.

–  –  –

14.12.2010 (v35) ВВЕДЕНИЕ Описанная ниже программа для ПЭВМ позволяет получить зависимости механического, объемного и гидравлического КПД модельной ступени (насоса) от расхода через колесо по результатам ее энергетических испытаний. Гидравлический КПД находится делением экспериментального КПД ступени на рассчитанные механический и объемный КПД. С этой целью определяются потери мощности на дисковое трение, с утечками через уплотнение рабочего колеса на покрывном диске и с межступенной. Гидравлический КПД ступени пересчитывается с модели на натуру по формуле Ломакина и далее используется для определения полного КПД натурного насоса. Кроме того, по зависимости экспериментального теоретического напора от расхода через колесо определяются коэффициенты активного радиуса и нулевого направления потока для решетки рабочего колеса. По отклонению кривой теоретического напора от линейной зависимости определяется подача, соответствующая возникновению обратный токов в рабочем колесе.

Рассматривается совместная работа колеса и лопаточного отвода. Анализируется всасывающая способность модельной ступени. Для этого определяются кавитационные коэффициенты быстроходности срывного режима кавитации. Полученные величины сравниваются с их расчетными значениями. Для накопления данных об экспериментальные значениях коэффициента проекции силы, действующей на лопасть, указанные коэффициенты рассчитываются для разных углов атаки. На основании закона подобия по данным испытаний модели проектируется новая ступень (натурный насос). Энергетические и кавитационные характеристики модели пересчитываются на натуру.

14.12.2010 (v35)

1. ПОДОБИЕ ЛОПАСТНЫХ НАСОСОВ

Согласно работе [18] закон подобия лопастных насосов, можно сформулировать следующим образом. При соблюдении перечисленных ниже условий:

1) геометрического подобия ограничивающих область потока поверхностей,

2) кинематического подобия для скоростей на границах области потока,

3) динамического подобия для сил внутреннего трения (вязкости) будут иметь место:

а) кинематическое подобие для потоков внутри области,

б) динамическое подобие для перепадов давлений в сходственных точках внутри области.

Условия подобия касаются сторон явления, которыми экспериментатор может управлять, а подобие является следствием и относится к точкам внутри области потока, на которые экспериментатор непосредственно воздействовать не может.

Границами области потока являются естественные границы — соприкасающиеся с жидкостью стенки неподвижных и движущихся деталей насоса и условные границы — поверхности, которые отделяют поток в насосе от подводящих и отводящих жидкость трубопроводов.

Например, сечения по входному и выходному патрубкам насоса.

Геометрическое подобие сравниваемых лопастных насосов определяется постоянством отношения любых размеров границ области:

B D = const. (1.1)

Кинематическое подобие для скоростей на границах требует:

а) одинакового распределения скоростей на условных границах, что обеспечивается схожими условиями подвода и отвода жидкости и

б) постоянства отношения скорости протекания жидкости через входное сечение к скорости движения вращающейся детали. Последнее приводит к постоянству приведенного расхода:

Q nD 3 = const. (1.2) Здесь частота вращения n измеряется в об/с и поэтому приведенный расход безразмерный.

Условие динамического подобия для сил внутреннего трения треv35) <

–  –  –

14.12.2010 (v35)

2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ

И МОДЕЛИ ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ

Для экспериментальных исследований натурных насосов и ступеней, а также их моделей, применяются различные экспериментальные установки,описаные в работе [7]. Обычно они имеют замкнутый контур циркуляции жидкости. В качестве модельной жидкости чаще всего используется холодная вода, хотя применяются и другие жидкости в том числе и натурная жидкость. В зависимости от поставленных перед испытаниями задач установка снабжается соответствующими измерительными устройствами. Описание установок и систем сбора и обработки данных выходит за рамки настоящего пособия.

Некоторые схемы проточных полостей ступеней для модельных испытаний согласно работе [9] показаны на рис. 2.1. К первой ступени многоступенчатого насоса с проходным валом жидкость подается обычно кольцевым или полуспиральным подводом. Поэтому в схеме модельных испытаний по рис. 2.1а не соблюдаются схожие условия подвода. Однако даже такие испытания дают полезную информацию о работе ступени. В схеме по рис. 2.1б обеспечиваются схожие условия подвода и отвода жидкости от промежуточной ступени. Неподвижная решетка лопастей 10 создает примерно такой же момент скорости, как и рабочее колесо. Последующий лопаточный отвод 7 подводит жидкость к рабочему колесу 6 с тем же распределением скоростей, что и лопаточный отвод натурной ступени. Условия отвода жидкости от обратных каналов между сечениями вых — 0 примерно такие же, как в натурном насосе. Модель имеет геометрически подобную проточную полость, выполненную в масштабе µl = Dм Dн, где Dм и Dн — сходственные размеры модели и натуры. Она может испытываться на натурной, увеличенной или уменьшенной частоте вращения.

Для исключения из мощности на валу насоса внешних механических потерь на трение в подшипниках и уплотнениях вала можно применить способ, предложенный проф. Рудневым С.С. Предполагаем, что трение в гидродинамических подшипниках 11 насоса, его упорном подшипнике и шариковых подшипниках ротора балансирного электродвигателя полусухое. (Упорный подшипник на рис. 2.1 не показан, а гидродинамические подшипники служат одновременно и 14.12.2010 (v35)

Рис. 2.1. Схемы модельных испытаний первой (а) и промежуточной (б) ступеней согласно работе [9]:

1 — всасывающий трубопровод; 2 — коллектор отбора давлений на входе; 3 — решетка радиальных пластин;

4 — конфузор; 5 — обтекатель; 6 — рабочее колесо; 7 — лопаточный отвод; 8 — лопатки обратного канала;

9 — коллектор отбора давления на выходе; 10 — неподвижная решетка лопастей; 11 — передний гидродинамический подшипник; 12 — гибкие нити.

14.12.2010 (v35)

–  –  –

режимов работы Q n = const 14.12.2010 (v35) Первые девять режимов соответствуют Q n = 1,3 (Q n )опт, вторые девять — ( Q n )опт, последние — Q n = 0,62 (Q n )опт, где ( Q n )опт — значение на оптимальном режиме.

() Измеряем на этих режимах M дв и строим линии M дв = f n 2. Как видно из рис. 2.2, эти линии — прямые, которые с достаточно хорошей точностью пересекают ось M дв в одной точке. Следовательно, подтверждается достоверность уравнения (2.1), и точка пересечения прямых с вертикальной осью дает искомый M т.п.

Кроме того, момент трения M т.п можно измерить в так называемом опыте «холостого хода» [7]. Из насоса сливают воду и вращают его с той же частотой, при которой насос испытывался. Измеряют момент на валу и затем вычитают его из момента M дв. При этом подшипники нагружены меньшими радиальными и осевыми силами, чем в работающем насосе. Поэтому момент трения будет заниженным. Повидимому, вышеописанный способ определения момента трения по уравнению (2.1) дает более точные результаты, чем опыт «холостого хода».

14.12.2010 (v35)

3. АНАЛИЗ ПАРАМЕТРОВ МОДЕЛИ

3.1 ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ Характеристики модельной ступени, испытанной по схеме рис. 2.1б, представлена на рис. 3.1. Эта ступень может служить моделью первой ступени многоступенчатого насоса с консольным рабочим колесом, консольного одноступенчатого насоса и т. д. Геометрические размеры модели приведены в табл. 3.1. По данным испытаний и геометрическим размерам и параметрам модели выполняются расчеты, как показано в табл. 3.1.

Окно программы, которое отображается на экране, представлено в табл.3.1. Данные испытаний, геометрические размеры и параметры моРис. 3.1.

Характеристики модельной ступени:

— расчетный режим 14.12.2010 (v35)

–  –  –

Затем вычисляется окружная составляющая абсолютной скорости в горловине рабочего колеса V0uc = ( rVu )6 r0 c, задается профиль безразмерной окружной составляющей скорости V0u = V0u V0uc и определяется момент скорости в горловине рабочего колеса, созданный лопатками обратного канала отвода ( rVu )0 = r0V0ucV0u. (3.6) Если испытывается ступень с подводом, который не закручивает жидкость, то следует задать угол 6лc = 100,08°, (3.7) 14.12.2010 (v35)

–  –  –

Определяя на основании эксперимента теоретический напор по гидравлической мощности как N гэ gQк, найдем экспериментальный теоретический напор с поправкой на входной момент скорости H тэ = N гэ gQк + ( rVu )1 g. (3.20) При больших расходах экспериментальные точки достаточно хорошо ложатся на прямую. Экстраполируем участок экспериментальной прямой H тэ (Qк ) до пересечения с осями координат. Если прямые H тэ и H тр параллельны, то iр = iэ. Часто прямая H тэ наклонена к горизонтальной оси под большим углом, чем H тр, так что э р (рис. 3.3). Последнее можно объяснить увеличением экспериментального коэффициента нулевого направления потока iэ по сравнению с расчетным iр = 1 b2 2 tg2л. Как показано в работе [15], образующийся на внутренних поверхностях дисков рабочего колеса пограничный слой уменьшает эффективную ширину b2, что увеличивает iр и p.

Если обе прямые пересеклись в одной точке на вертикальной оси, то yр = y э. При условии, что k = 0, из формулы 14.12.2010 (v35)

–  –  –

Рис. 3.5. Частная кавитационная характеристика модельной ступени (Для упрощения записи в обозначениях критических кавитационных запасов индекс «вх» опущен). На этом же рисунке нанесена кривая кавитационого коэффициента быстроходности, рассчитанная по уравC = n Q ( h 10 ).

нению (3.34) На частной кавитационной характеристике отмечены кавитационные запасы, соответствующие трем критическим режимам кавитации hI, h3%, hIII. Критический кавитационный запас h3%, по которому часто назначается допускаемый кавитационный запас hдоп, близок к hIII. Последний поддается аналитическому расчету, как описано ниже. Более подробные сведения о кавитационной характеристике можно найти в работе [6]. Аналогичные характеристики получаем для нескольких подач во всем рабочем диапазоне подач Qmin Q Qmax.

Кроме того, находим зависимость hIII = f (Q ) при n = const в том же диапазоне подач. Для этого выбираем близкую к Qmax подачу и уменьшаем кавитационный запас до тех пор, пока насос не «сорвет», т.е. его напор не уменьшится до H = ( 0,7... 0,5) H I. Как показывает анализ кавитационных характеристик, при этом h hIII. Таким образом находим границу возможного применения насоса. Экспериментальная зависимость hIIIэ = f ( Q ) при n = const показана на представленном выше рис. 3.1.

14.12.2010 (v35)

–  –  –

Воспользуемся приведенным выше анализом и оценим критерии качества испытанной ступени.

1. Оптимальный режим совпадает с расчетным.

2. Максимальный КПД ступени равен 82%, что не уступает КПД лучших модельных ступеней питательных насосов [12]. Этот КПД превосходит средний по данным Гидравлического Института США.

3. Напорная характеристика непрерывно падающая, а ее крутизна равна ( 73 67 ) 67 = 24%, что несколько превышает таковую по эксплуатационным требованиям к питательным насосам. Коэффициент напора H = gH U 2 2 = 0,48, что укладывается в нормы [6].

4. Безразмерный приведенный напор ступени, характеризующий радиальный габарит лопаточного отвода можно характеризовать безразмерным напором ступени = gH ( D 2 ), где D — наружный диаметр лопаточного отвода. Для испытанной ступени = 0,21. Это значение меньше = 0,26, указанного в [6]. Последнее связано с технологией изготовления лопаточного отвода с винтовыми переводными каналами.

5. Как следует из табл. 3.1, обратные токи на входе в рабочее колесо возникают при Qк.кр Qк = 0,62. Следовательно, при больших относительных расходах возможна работа ступени без обратных токов, которые вызывают низкочастотные пульсации давления и расхода.

6. Ступень имеет крутопадающую кавитационную характеристику, так что h3% hIIIэ = 1,07, и обладает повышенной всасывающей способностью ( CIIIэ = 1200 ).

7. При снятии кавитационной характеристики на оптимальном режиме низкочастотные пульсации давления и расхода не наблюдались во всем диапазоне кавитационных запасов.

Обращает внимание, что напорная характеристика не проходит через расчетную точку. Из табл. 2 следует, что при расчетной подаче Qр =0,049 м3 с напор составляет 67,13 м, что на 3% меньше расчетного напора 69 м. Это можно объяснить уменьшением действительного коэффициента активного радиуса по сравнению с расчетным (рис. 3.3). Такие расхождения наблюдались не только для данного рабочего колеса, но и для других колес [15]. При расчетах следует компенсировать возможное уменьшении коэффициента активного радиуса увеличением расчетного напора.

14.12.2010 (v35)

4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЛОПАСТНОГО НАСОСА ПО ТЕОРИИ ПОДОБИЯ

Спроектируем новый насос или ступень (натура), проточная полость которого геометрически подобна таковой уже существующего насоса или ступени (модели). Энергетические и кавитационные характеристики модели считаются известными. Затем на основании закона подобия пересчитаем характеристики с модели на натуру. При этом натура может работать с другой частотой вращения и на иной жидкости, нежели модель. Такой способ проектирования применяется достаточно широко.

В качестве примера модернизируем первую ступень 6-ступенчатого питательного насоса ПН-1140-350 с параметрами Qн =1140 м ч = 0,317 м c, Н н = 560 м, hкр.н = 45 м. При модернизации насос снабжается подшипниками с водяной смазкой и консольным рабочим колесом в первой ступени. Выбираем закладку Проектирование по подобию (табл. 4.1) и в соответствующие ячейки вводим заданные параметры натуры н, nн, Qн, H н, hкр.н. Индексы «н» и «м» относятся к натурному и модельному насосам, соответственно. При проектирование будем придерживаться следующей последовательности пересчета.

1. По заданным для натуры величинам ПЭВМ вычисляет коэффициент быстроходности и кавитационный коэффициент быстроходности nsн = 3,65nн Qн H н 4, (4.1) <

–  –  –

4. По уравнению (4.5) ПЭВМ вычисляет отношение размеров натурного и модельного насосов, т.е. масштаб натуры: Dн Dм, а по уравнениям (4.6) параметры модельного режима H м, N м, hкр.м.

ких размеров натуры можно скорректировать геометрические параметры входа в натурное рабочее колесо K 0, F1, 1 и др. и добиться выполнения условия (4.4). В случае сильных изменений входных размеров необходимо перепрофилировать входной участок лопасти рабочего колеса.

7. Если необходимо создать модель для испытаний на эксперименттальной установке, то удобно воспользоваться разновидностью описанной выше программы модельная ступень МС2. Запускаем программу, открываем вкладку Параметры модели и задаем м, nм, Qм и Qн. ПЭВМ находит необходимый масштаб Dн Dм.

Далее подбираем H м, N м, hкр.м так, чтобы H н, N н, hкр.н соответствовали заданным. Проверяем, соответствуют ли значения H м, N м, hкр.м параметрам экспериментальной установки.

14.12.2010 (v35)

5. ПРОГРАММА «МОДЕЛЬНАЯ СТУПЕНЬ»

Программа «Модельная ступень» написана и функционирует в среде офисного приложения Microsoft Excel 97 и выше. Она состоит из восьми листов. Листы Доп. расчеты и История изменений могут быть скрыты.

Титульный лист содержит название, назначение и краткое описание возможностей программы.

На листе Расчет в программу вводятся данные испытаний модельной ступени и ее геометрические размеры (табл. 1.1). Они вводятся в соответствующие светлые ячейки с заменой имеющихся в них чисел.

Ячейки, выделенные цветом, содержат величины, рассчитанные ПЭВМ, и защищены от ввода. Число в этой ячейке выравнивается по ее середине, а введенное число — по правому краю. Если проектировщик пытается по ошибке ввести в такие ячейки какое-либо число, то появляется сообщение о защите ячейки. Кроме того, ПЭВМ выполняет проверку вводимых значений.

Чтобы ввести число или текст, следует:

1. Выделить требуемую ячейку, щелкнув по ней левой клавишей мыши.

2. Клавишей Num Lock включить цифровую клавиатуру и набрать число.

3. Подтвердить ввод, нажав клавишу Enter, или щелкнув мышью на другой ячейке, или покинув текущую ячейку с помощью клавиш управления курсором. Кроме того, удобно пользоваться клавишами Tab и Shift + Tab.

Вариант расчета для данного набора параметров практически мгновенно отображается на экране. В случае необходимости можно задать новое значение любого параметра.

Лист Графики КПД и Нт предназначен для получения графиков полного КПД ступени и его составляющих м, о, г, а также зависимостей расчетного и экспериментального теоретического напора от расхода через рабочее колесо, по результатам энергетических испытаний ступени. Значения Q, H, N копируются из Excel-протокола испытаний модельной ступени в буфер обмена. Если в строке №1 расход равен нулю, то во избежание ошибки программы следует занести Q = 0,0001 м3 с. Затем по командам Правка\Специальная вставv35) ка\Значения\ОК значения Q, H, N вставляются в табл.3.2. (Имеющиеся в этой таблице Q, H, N предварительно удаляются). Значения Q, H, N можно задать в соответствующих ячейках и вручную. По команде Расчет запускается макрос. Он последовательно заносит значения Q, H, N на лист Расчет и помещает полученные значения КПД и его составляющих в соответствующие строки листа Графики КПД и Нт. Для удобства построения прямой H тэ = f (Qк ) две ее точки задаются в строках № 26 и 27.

На листе Кавитационный срыв строится зависимость отклонения ( ) = Cкр Cкр.э Cкр.э расчетного кавитационного коэффициента быстроходности Cкр от экспериментального Cкр.э. Кроме того, вычисляются значения экспериментального коэффициента проекции силы K э и угла атаки в зависимости от подачи насоса. Значения Q и hкр вставляются в табл. 3.3 через буфер обмена из Excel-протокола испытаний. Значения Q, hкр можно задать в соответствующих ячейках и вручную. Порядок вычислений аналогичен таковому на листе Графики КПД и Нт.

На листе Начало кавитации строится зависимость отклонения = ( Ci Ciэ ) Ciэ расчетного кавитационного коэффициента быстроходности Ci от экспериментального Ci э. Таким образом проверяется достоверность расчетов начала кавитации.

Лист Проектирование по подобию предназначен для проектирования насоса (ступени) по подобию. Для пересчета характеристик задаются основные параметры модельного и натурного насосов, а также характеристики модельного насоса H м (Q ), N м (Q ) и hкр.м ( Q ). По команде Расчет запускается макрос, который вносит формулы (4.6) в соответствующие ячейки и корректирует диапазон исходных данных для построения графиков характеристик H н (Q ), N н ( Q ), н (Q ), hкр (Q ). В результате расчета определяются масштаб натуры и строятся эти графики для натурного насоса или ступени, как показано на рис. 4.1.

14.12.2010 (v35)

6. ОБТОЧКА РАБОЧЕГО КОЛЕСА

ПО НАРУЖНОМУ ДИАМЕТРУ

Пусть характеристика насоса Н = f (Q ) при n = const располагается выше режимной точки A с координатами ( Q, Н ), как показано на рис. 6.1а. Предположим, что при той же частоте вращения n = const и подаче Q ' насос должен иметь напор H '. В таком случае ' можно обточить РК до диаметра D2 (рис. 6.1б).

–  –  –

где ( rVu )1 = Г 1 / 2 R2 — безразмерный осредненный момент скорости на входе в рабочее колесо (РК). Напор насоса с обточенным РК ' диаметром D2 :

–  –  –

1.24 работы [6]). Можно ожидать, что за счет увеличения площади поверхностей трения между наружным диаметром РК и диаметром входа в спиральный или лопаточный отвод гидравлический КПД при обточке уменьшится и 'г г. Однако следует принять во внимание, что при небольших обточках в насосах с малыми коэффициентами быстроходности и со спиральными отводами наблюдаются случаи увеличения КПД [14, 22].

В насосах ns = 40…150 угол установки лопасти на выходном участке РК обычно постоянный '2л = 2л. Ведущий и ведомый диски очерчены прямыми линиями, как показано на рис. 6.1б. В таком случае ' b2 = b2 R2 / R.

<

–  –  –

(Тот же результат получим и по уравнению (6.10)). Далее приведем краткий обзор способов расчета обточки РК.

Если разница между исполненным и уменьшенным диаметрами РК (D ) ' D2 / D2 5 % и если типовое число (безразмерный коэффициент

–  –  –

точке A'. В нашем случае D = 362,5 мм, а коэффициент пересчета:

Рис. 6.2. Поправка на вычисленное значение необходимой обточки рабочего колеса [20] 14.12.2010 (v35) ЛИТЕРАТУРА

1. Дроздов И.В., Кузнецов А.В., Мартынова Ю.В., Панаиотти С.С.

Банк данных по центробежным насосам. — Калуга: 2010.— 42 с.

2. Байбаков О.В. Оптимальные соотношения размеров направляющих аппаратов многоступенчатых центробежных насосов // Вестник машиностроения — 1967. — №8. — С. 23–26.

3. Байбаков О.В., Руднев С.С. Расчет рабочего колеса и подвода лопастного насоса: Учебное пособие по курсовому и дипломному проектированию / Под ред. И.В. Матвеева. — М.: МВТУ, 1983. — 46 с.

4. Бирюков А.И., Кочевский Н.Н., Янкин Е.И. Определение момента скорости потока за направляющим аппаратом промежуточной ступени центробежного многоступенчатого насоса // Химическое и нефтяное машиностроение. — 1976. — №11. — С. 31.

5. Горгиджанян С.А. Влияние условий подвода потока жидкости к рабочему колесу на форму напорной характеристики H—Q ступени питательных насосов. — Труды ЛПИ. — №256. — 1965. — С. 39–45.

6. Кузнецов А.В., Панаиотти С.С., Савельев А.И. Автоматизированное проектирование многоступенчатого центробежного насоса: Учебное пособие. — М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2006. — 124 с.

7. Лабораторный курс гидравлики, насосов и гидропредач: Учебное пособие для машиностроительных вузов / Под ред. С.С. Руднева и Л.Г. Подвидза.— М.: Машиностроение, 1974. — 416 с.

8. Ломакин А.А. Центробежные и осевые насосы. — М.–Л.: Машиностроение, 1966. — 364 с.

9. Мелащенко В.И. Исследование условий получения непрерывно падающей напорной характеристики центробежного секционного насоса: Автореф. дис….канд. техн. наук. — М.: МВТУ, 1967. — 14 с.

10. Насосы динамические. Методы испытаний. ГОСТ 6134-2007 (ISO 9906:1999) — М.: Стандартинформ, 2008. — 96с.

11. Норенков И.П. Основы автоматизированного проектирования. — М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2000. — 360 с.

12. Панаиотти С.С. Основы расчета и автоматизированное проектирование лопастных насосов с высокой всасывающей способностью. — М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2001. — 48 с.

13. Полоцкий С.С., Богницкая Ф.А., Агульник Р.М. Расчет отводящих устройств центробежных насосов/ Под ред. С.С. Руднева. — М.:

14.12.2010 (v35) ЦИНТИХимнефтемаш, 1967. — 48 с.

14. Пфлейдерер К. Лопаточные машины для жидкостей и газов. — М.: Машгиз, 1960. — 684 с.

15. Руднев А.С. О работе лопастных насосов при уменьшенной подаче // Качество и эффективность насосного оборудования. — М., 1984. — С. 30–44 (Труды ВНИИГидромаша).

16. Руднев С.С. Баланс энергии в центробежном насосе // Химическое машиностроение. — 1938. — №5. — С. 17–26.

17. Руднев С.С. Теоретические определения параметров, характеризующих работу колес центробежного типа и анализ экспериментальных характеристик центробежных насосов: Отчет о НИР №905, НС–753. — М., 1960. — 112 с.

18. Руднев С.С. Подобие в гидромашинах // Гидромашиностроение. — М.: Энергия, 1970. —С. 3–17 (Труды ВНИИГидромаша).

19. Руднев С.С. Основы теории лопастных решеток. — М.: МВТУ, 1976. — 78 с.

20. Степанов А.И. Центробежные и осевые насосы. — М.: Машгиз, 1960. — 464с.

21. Суханов Д.Я. Работа лопастных насосов на вязких жидкостях. — М.: Машгиз, 1952. — 34 с.

22. Твердохлеб И.Б., Ольштынский П.Л. Влияние обточки рабочего колеса на напорную характеристику насоса // Насосы. Проблемы и решения. Международная науч.-техн. конференция. — 2003.— С. 31.

23. Pump Hanbook / Edited by Karassik I.J. et. al.— Third edition, McGraw-Hill.

24. European guide to pump efficiency for single stage centrifugal pumps. — 2003. — 8 p.

25. Sulzer centrifugal pump handbook. — Elsevier Advanced Technolodgy, 1998. — 346 p.

14.12.2010 (v35) ОГЛАВЛЕНИЕ Условные обозначения

Введение

1. Подобие лопастных насосов

2. Экспериментальные установки и модели для испытанний............. 8

3. Анализ параметров модели

3.1. Энергетические параметры

3.2. Кавитационные параметры

4. Проектирование лопастного насоса по теории подобия.................. 28

5. Программа «Модельная ступень»

6. Обточка рабочего колеса по наружному диаметру

Литература

Изготовлено в редакционно-издательском отделе КФ МГТУ им. Н.Э. Баумана

Похожие работы:

«Летопись МОУ "Круглянская средняя общеобразовательная школа" с. Круглое, 2011 г. Организатор составления летописи: Петренко Г.Г. Редактор и корректор: Шнипова А.Р. Техническая обработ...»

«Территория науки. 2016. № 6 развитие региона, для того, чтобы создать благоприятный деловой климат в регионе с точки зрения привлечения инвестиций, сконцентрировать инвестиционные ресурсы на приоритетных направлениях. Но следует помнить, что только долгосрочная стратегия социально-экономичес...»

«ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА Рабочая программа составлена на основе нормативных документов: 1. Федеральный закон от 29.12.2012 г № 273-ФЗ Об образовании в Российской Федерации 2. Федеральный компонент...»

«Романов Вячеслав Сергеевич МОДЕЛИ И МЕТОДЫ УПРАВЛЕНИЯ СТОИМОСТЬЮ КОМПАНИИ НА ОСНОВЕ ДОХОДНОГО ПОДХОДА Специальность 05.13.18 – Математическое моделирование, численные методы и комплексы программ АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ БЮДЖЕТНЫЙ УЧЕТ И ОТЧЕТНОСТЬ Методические указания для практических занятий для...»

«161_14640406 АРБИТРАЖНЫЙ СУД ГОРОДА МОСКВЫ 115191, г.Москва, ул. Большая Тульская, д. 17 http://www.msk.arbitr.ru Именем Российской Федерации РЕШЕНИЕ г. Москва 05.12. 2016 г. Дело № А40-188036/16-161-1643 Резолютивная часть решения объявлена 22.11.2016 г. Решение в полн...»

«Сделайте правильный выбор!. Новости АГУ. Pdf версия. Сделайте правильный выбор! В Астраханском государственном университете продолжается Приёмная кампания 2012 года В нашем вузе реализуется более 100 специальностей и направлений...»








 
2017 www.lib.knigi-x.ru - «Бесплатная электронная библиотека - электронные матриалы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.