WWW.LIB.KNIGI-X.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Электронные материалы
 

Pages:   || 2 | 3 |

«СПРАВОЧНИК 1 по разработке соляных месторождений П О Д РЕДА К Ц И ЯМ П Р О Ф., Д -Р А Т Е Х Н. Н А У К Р. С. П Е Р М Я К О В А МОСКВА “ НЕДРА'’ 1986 Справочник по ...»

-- [ Страница 1 ] --

СПРАВОЧНИК 1

по разработке

соляных

месторождений

П О Д РЕДА К Ц И ЯМ

П Р О Ф., Д -Р А Т Е Х Н. Н А У К Р. С. П Е Р М Я К О В А

МОСКВА “ НЕДРА'’ 1986

Справочник по разработке соляных месторождений/'Р. С. Пермяков,

О. В. Ковалев, В. Л. Пинский и др. — М.: Недра, 1986.— 212 с.

Даны сведения о минерально-сырьевой базе соляной промышленности,

о геологическом строении и физико-механических свойствах горных пород соля­ ных месторождения. Изложены вопросы вскрытия и подготовки шахтных полей, выбора систем разработки и средств механизации при разработке соляных месторождений подземным способом. Рассмотрены технология и механизация подготовительных и очистных работ при комбайновом и буровзрывном способах выемки. Приведены сведения о добыче солей методом подземного выщелачива­ ния, и бассейнах и открытым способом. Освещены вопросы планирования и организации работ на предприятиях, а также вопросы их экономической дея­ тельности. Изложены основные положения техники безопасности и охраны окру­ жающей среды при разработке соляных месторождений.

Для инженерно-технических работников калийных и каменносоляных рудни­ ков м рассолопромыслов.

Табл. 57, ил. 99, список лит. — 34 назв.

А в т о р ы : Р, С. Пермяков, О. В.. Ковалев, В. Л. Пинский,\ В. С. Романов], М. П. Нестеров, Н. М. Проскуряков Р е ц е н з е н т ы — д-ра техн. наук А. В. Красноштейн и И. Кравченко (Пермский политехнический институт) ^ 2504020000—042 С --------------------------297—86 © Издательство «Недра*, 1986 045(01)—86



П РЕ Д И С Л О В И Е

Коммунистическая партия н Советское правительство уделяют постоянное внимание развитию соледобывающей промышленности, играющей важную роль в выполнении Продовольственной программы, во всем агропромышленном комп­ лексе страны. Опережающими темпами развивается сырьевая база, осуществля­ ются строительство новых и реконструкция действующих предприятий, ведутся работы по созданию системы машин для комплексной механизации труда горня­ ков в сложных горно-геологических условиях. Годовой объем добычи поваренной соли достиг 25 млн. Объем добычи калийных руд за период 1965— 1984 гг.

возрос в 5 раз и составил 70 млн. т в год. Введены в строй крупнейшие в мире калийные рудники производительностью 10— 12 млн. т в год. Коренным образом изменились способ выемки, технология и механизация горных работ. 90 % руды добывается комбайнами, конвейеризирован транспорт, частично автоматизиро­ ваны забойные машины, транспорт и подъем. На калийных рудниках внедрены новые системы разработки, технологические схемы и средства комбайновой выемки. По объему производства калийных удобрений наша страна вышла на первое место в мире. Увеличилось число предприятий по добыче солен раство­ рением через скважины, пробуренные с поверхности, внедрены новые схемы экс­ плуатации скважин.Осваиваются способы использования образовавшихся поло­ стей для подземного хранения веществ н захоронения промышленных отходов.

В настоящее время для соледобывающих отраслей целенаправленно гото­ вятся только специалисты среднего звена, Подготовка и переквалификация гор­ ных инженеров сдерживается отсутствием пособий, в сжатом и систематизиро­ ванном виде содержащих накопленный опыт разработки соляных месторожде­ ний. Сведения о горно-геологических условиях, технике и технологии горных работ содержатся преимущественно в фондовых материалах (отчетах, инструк­ циях, рекомендациях и др.) институтов и предприятий. Использование частично опубликованных материалов затруднено, так как они рассредоточены в различ­ ных ведомственных и общесоюзных журналах, сборниках и брошюрах, издан­ ных различными издательствами в разное время и весьма ограниченными тира­ жами.

Настоящий справочник представляет собой первую попытку объединения накопленного опыта по безопасной и эффективной разработке соляных месторож­ дений страны. Авторы с благодарностью примут замечания и пожелания, на­ правленные на улучшение книги, и просят направлять их по адресу: 198164, Ленинград, Тифлисская, 1, Всесоюзный научно-исследовательский и проектный институт галургии.

1. МИНЕРАЛЬНО-СЫРЬЕВАЯ БАЗА

1.1. СОЛЕНОСНЫЕ БАССЕЙНЫ СТРАНЫ *

Соляные зал еж и на территории страны образовывались в течение многих геологических периодов существования Земли с различными климатическими условиями.

Различают три эпохи основного осаждения солей из соляных рас­ солов:

нижнекембрийская, в течение которой на Сибирской платформе обр азов а­ лась усольская свита;

средняя верхнедевонская, приведшая к образованию солей Припятского прогиба, каменной соли Днепровско-Донецкой впадины, Московского синеклиэа и Хатангской впадины;

нижняя всрхнепсрмская, в течение которой образовались солевые о т л о ж е ­ ния на востоке Русской платформы.

В юрском периоде образовались зал еж и каменной соли в Краснодарском крае, на юге Туркменистана, в Кулябском районе Таджикистана.

В эпоху неогена образовались месторождения Калуш-Голынскос и Стебниковскос, представленные в основном каиннтом, лангбейиитом и галитом, а так­ ж е месторождения каменной соли в юго-восточной части Средней Азии и К ар­ патах (Солотвин, Дрогобыч и др.).

' Калий — широко распространенный химический элемент. Основные калий­ содерж ащ ие минералы: сильвин КС1, карналлит КСЬМ^СЬ-бН^О, лангбейннт К : Й 0 ; - 2 М ^ 5 0 4, каинит К С Р М й З О ^ З Н г О. Они являются главными источниками получения промышленных соединений калия. Калий извлекается такж е из погре­ б е н н ы х и поверхностных рассолов озер. УНан более богатые месторождения — Верхнекамское и Старобинское.

Верхнекамское месторождение калийных солей расположено в Пермской области (площадь около 3,6 тыс. кмг). Разведанные запасы КгО превышают 21 млрд. т (промышленные запасы, — около 4,2 млрд. т). М есторождение с л а ­ гают отложения четвертичные, пестроцветные, терригенно-карбонатные, соляномергелнетые, камоиносолнные покровные, карбонатно-гипсоглиннстые, карналлито-сильвинитовыс, сильвинитовыс, каменносоляные подстилающие, глинистоангидритовые. Глубина залегания кровли карналлнто-скльвннитовых отложений изменяется в пределах 75— 450 м. Отложения представлены девятью пластами карналлито-енльвнннтового состава. Мощность отложений 60— 80 м.

Сильвинитовыс отложения мощностью 15— 25 м представлены тремя пла­ стами красных сильвинитов и пластом полосчатого сильвинита. Рабочие пласты енльвинитовых отложений имеют мощность 3 —40 м. С одержание КС1 в пластах изменяется от 5,8 д о 60 %. С одерж ание МдС1г в пласте карналлитового состава составляет 16.4— 22,2 %.

* Р аздел 1.1 написан совм естно с В. И. Раевским.

Калиеносная толща залегает в виде пологих куполообразных поднятий и впадин. Угол наклона пластов 2— 4 ’.

Среднее содержание нерастворимого остатка в пластах составляет около 2 %. а в юго-восточном направлении — 6 — 8 % и Оолсс. Д ля выдержанных по составу енльвинитовых пластов характерна монолитная структура. В кровле пластов обычно располагаются слои каменной соли с прослоями соляных глин (галопелитов). Покрывающие соляную залежь породы обводнены. М е ст ор ож де­ ние характеризуется сложными гидрогеологическими и ннженерно-геологнчсскнмл условиями. Мощность покрывающей соляную залеж ь толщи 100— 300 м.

Трещиноватость и невыдержанность глинистых прослойков в породах уфимского яруса обусловливают наличие единого горизонта подземных вод, водоупором для которого являются породы переходной толщи. К непроницаемым на неко­ торых площадях могут быть отнесены I! соля но-мергелистые отложения. Р а з р а ­ батываемые пласты месторождения относятся к газоопасным.

{Сгшэобмж.тсо*? месторождение калийных солен (площадь около 350 км8) расположено в западной части Шатнлковской впадины. В геологическом строе­ нии месторождения основную роль играют осадочные комплексы палеозойских, мезозойских и кайнозойских отложений. Кровля соленосноп толщи залегает на глубине 300— 000 м. Мощность толши в центре месторождения составляет 550— 880 м, а на периферии выклинивается до нуля.

Калийная залежь в соляной толще простирается в близком широтному на­ правлении, падение пластов — северо-восточное (угол падения до (Г). Залеж ь состоит нз четырех калийных горизонтов — с первого по четвертый (сверху в н и з).

Первый горизонт расположен и основном н центре месторождения. Кровля его залегает на глубине 350— 620 м. Мощность горизонта 2— 7 м. С одержание КС1 составляет 19 %, а нерастворимый о с т а т о к — 19— 21 %.





Второй горизонт мощностью 1— 4,4 м залегает на глубине 370— 700 м.

Содержание КС1 составляет 27— 32 %, а нерастворимый о с т а т о к — 3— 8 %.

Горизонт представлен двумя (верхним и нижним) слоями сильвинита и одним (средним) слоем каменной соли. Горизонт отрабатывается на полную мощность.

Третий горизонт распространен по всей площади месторождения. Он пред­ ставлен тремя пластами верхним енльвнинтовым (с включениями карналлита), средним глшшето-карналлнтовым и нижним сильвиннтовым. Мощность верхнего пласта 14,5 м, среднего 4,5— 17 м, нижнего 7— 8 м. Нижний пласт —промыш­ ленный. Он состоит нз шести (снизу вверх) енльвинитовых слоев, разделенных слоями каменной соли. Пласт включает прослойки галопелитов, мощность которых возрастает в направлении к кровле, в восточной и северо-восточной частях. Слой VI включает гнезда карналлита и глиннсто-карналлнтовых отл о­ жений,. В разработке находятся слон II, III и IV суммарной мощностью 4— 4,5 м (содерж ание КС1 21— 2 4 %, нерастворимый остаток 2— 1 0 %). Нижний пласт залегает на глубине 350— 1200 м. Глубина разработки составляет 585— 800 м. Галопелнтовые прослойки в пределах третьего калийного горизонта имеют мощность от долей миллиметра до 100 мм. Суммарная их мощность достигает 0,6 м.

Четвертый горизонт залегает на глубине 600— 1335 м. В средней части горизонта залегает пласт сильвинита мощностью 25— 35 м (содержание КС1 15— 2 0 %, нерастворимый остаток 4— 1 6 %). Геологическое строение горизонта слабо изучено. Н ад соленосной толщен на глубине 90— 200 м залегают гл и* ннсто-мергелнстые отложения мощностью 200—550 м. Толша глинисто-мергели­ стых отложений включает пласты доломита и песчаника мощностью до 4 м.

Глинисто-мергелистые отложения водонепроницаемы и обеспечивают сухой кон­ такт с соляной толщей. Обводнена лишь верхняя их часть (около 50 м), примы­ кающая к мезозойско-кайнозойским отложениям. Разрабатываемые горизонты месторождения отнесены к газоопасным^ В Припятской впадине расположены Петрикооское, Нежинское, Копаткевичское, Житковичское, Октябрьское и Любанское месторождения. Месторождения характеризуются сложными горно-геологическими и тектоническими условиями залегания, малым содержанием КС1 (до 20 % ), высоким нерастворимым осадком (до 8 %), повышенным содержанием МдСЬ (до 4 % ). Суммарная мощность пригодных к отработке пластов составляет 2—5,5 м. Промышленные горизонты залегают на глубине 830— 1200 м. За счет применения соответствующих систем разработки содержание КС1 в выдаваемой руде может быть увеличено до 22,6—33,1 %. На месторождениях требуется проведение дополнительных геоло­ горазведочных работ.

В Прикарпатском регионе в пределах Львовской н Ивано-Франковской об­ ластей расположены месторождения соляных пород, представленных в основ­ ном лангбейнито-каинитовыми и каиннтовыми минералами. Пласты калийных солей приурочены к верхним и средним горизонтам соляной толщи и разделены слоями глиносодержащих пород мощностью до 30 м. Содержание КгО в каинктовых породах 10—12 %, Здесь залегают Стсбниковское, К’алуш-Голынское и Домбровское месторождения, которые характеризуются небольшими размерами и сложным геологическим строением. Мощность пластов изменяется от 2,5 до 70 м, Угол падения пластов различный (от наклонного до крутого). Добывае­ мая на этих месторождениях руда является сырьем для Стсбниковского калий­ ного завода и других предприятий. Запасы Калуш-Голынского месторождения в значительной степени отработаны.

Прикаспийская впадина содержит мощные соляные формация (мощность более 2000 м), распространенные на большой площади. Калиеносные горизонты представлены сильвинитом, карналлитом, хартзальцем. полнгалнтом. Наиболее полно разведано Жилянское месторождение полигалнтовых руд, залегающих на глубине 400—700 м. Пласты общей мощностью 20—40 м залегают под углом 30—70°. Содержание КгО в полигалнте около 10 °/о, в сильвините до 211%.

Строение пластов весьма сложное (имеют место дизъюнктивные нарушения).

В Туркменской ССР расположены Карлюкское и Карабильское месторож­ дения сильвинита и карналлита. Мощность соленосной толщи 800—900 м. Н аи­ более перспективны два пласта мощностью 1,5—3,5 м (содержание КгО 13—2 3 % ). Глубина залегания 300— 1000 м. Карлюкское месторождение харак­ теризуется благоприятными условиями залегания и рудами высокого качества.

1.2. СОЛЯНЫЕ ПОРОДЫ И РАСТВОРЫ /— Классификация пород основана на критериях, которые позволяют отделить промышленные породы от непромышленных.

Двухкомпонентные породы, состоящие из сильвина и галита, образуют сле­ дующий ряд (в зависимости от содержания в них сильвина)^ галитовая порода (содержание сильвина до 5 % ), енльвнн-галитовая порода (5— 15% ), сильвинит нормальный (15—5 0 % ). богатый сильвинит (более 5 0 % ). Породы, содержащие 50—85 % галита и 15—50 % каинита, лангбейнита, карналлита и полигалита, называются соответственно галит-каинктовыс, галит-лангбеннитовые, галит-полигалитовые и галнт-карналлитовые.

Если каждого из минералов содержится более 50 %, то породы носят название соответственно каинитовые, лангбейнктовые, полнгалитозые и карналлитовыс. Примесями в двухкомпонентных породах являются те составляющие, содержание которых не более 5 %. Такие примеси в названии пород упоминаются лишь при практическом или теоретическом к ним интересе.

В трехкомпонентных породах порядок упоминания минералов зависит от их содержания. Например, при содержании в породе каинита и лангбейнита до 5 %, а галита 95 % и более порода называется галитовой с примесью каинита и лангбейнита. Если каинита и лангбейнита содержится более 50 %, то порода называется каинитоаой или лангбеннитовой с примесью галита. Аналогично формируются названия при других сочетаниях минералов.

Структурные и текстурные особенности соленосных парод. В галогенных породах Я. Я.

Яржсмским выделены следующие структуры:

пелитоморфная (крупность частиц мсисе 0,0 0 1 мм);

микрозсрнистая (0,0 0 1 —0,01 мм);

мелкозернистая (0,0 1 —0,1 мм);

среднеэернистая (0,1—0,25 мм);

крупнозернистая (более 0,25—5,0 мм);

весьма крупнозернистая (5— 10 мм);

гигантозернистая (более 10 мм).

Классификация структур охватывает все многообразие галогенных пород от пелитовых частиц до отдельных кристаллов крупностью 1 0 см.

Для галогенных пород характерны микротекстура (т. е. текстура, выделяе­ мая в пределах шлифа; для галопелнтовых прослоев такими текстурами явля­ ются тонкослоистая, пятнистая, порфировидная, трещинная, брекчиевидная) и макротекстура, характеризующая крупные стратиграфические единицы, опреде­ ляемые понятием сслокстость. Микротекстура отражает взаиморасположение минеральных агрегатов в пределах данной породы, а макротекстура определяет наборы чередующихся пород (годичные слои, пласты и др.). Д ля сезонных про­ слоев характерны массивная, полосчатая и линзовидная текстуры. Разновид­ ностями полосчатой (слоистой) текстуры являютси тонкослоистая (полосы 1— 10 мм), среднеслоистая ( 10— 1 0 0 мм) и толстослоистая (100—500 мм).

В процессе перекристаллизации может произойти трансформация текстуры (например, пятнистая текстура переходит в желвачную). Д ля соленосной толщи характерны трещинные текстуры при близком к вертикальному расположении трещин, заполненных галитом, сильвинитом, карналлитом и др. Тектонические процессы могут вызвать появление в толще пород вторичных текстурных осо­ бенностей (например, брекчиевидного типа).

Наиболее характерными минералами ископаемых калийных солей являются сильвин КС), карналлит КСЬМ({С!2 -6Н20, лаигбейнит К3 0 4 -2 М е5 0 «, каинит КС1 •МёЗС4 •ЗН^О, шеннт • 6Н20, глазернт ЗКгЗО^М.^ЯО,, полнгалит Кг5 0 4 -2 Са5 0 4 -2 Н{0, алунит К2ЗО 4 - А ^ З С ^ Ь - 4А1 (ОН) 3.

К содержащим калий алюмосиликатам относятся ортоклаз КгО-АЬОз-бЗЮ?, мусковит К20-ЗА120 2 -6$Ю 2 -2Н20, нефелин (КИа) 20 -А}20 2-25102, лейцит К А)20 3 •4§Ю 2.

Прочностные и деформационные характеристики соляны х пород при одно­ осном сжатии. Прочность породы (Па) определяется при испытании образцов пра­ вильной геометрической формы ка прессе. Прочность вычисляется по формуле ( 1. 1) — ^ т а х /^, где ^ю о! — максимальная разруш аю щ ая нагрузка. Н; 5 — площадь поперечного сечения образца, см2.

Прочность породы зависит от формы и размеров испытуемого образца (рис. 1. 1 ), структуры породы, условий контакта образца с прессом, скорости нагружения, крупности зерен породообразующих минералов, наличия и ориента­ ции трещин и др. Нет единого мнения по стандартизации условий и методики испытаний пород. Объективная оценка прочностной характеристики обеспечи­ вается обязательным указанием конкретных условий проведения испытаний.

Прочность соляных пород зависит от скорости деформирования образцов (рис. 1.2 и 1.3).

При нормальном к напластованию нагружении образцов количественная связь между прочностью породы и скоростью деформирования образцов описы­ вается формулой ( 1.2 ) где- е — текущ ая скорость деформирования, мни-1 ; г \ — единичная скорость д е­ формирования, мин-1.

При /( /6 = 0,5 4 - 3 (й, Ь — соответственно высота и ширина образцов, мм) пре­ обладающ ее влияние на прочность соляных пород оказы вает скорость деформи­ рования образцов. Д ля тех ж е пород и условий испытаний общ ая предельная деформация (% ) в допредельной области определяется по формуле (1-3) где Н — высота образца, на горизонтальной оси симметрии которого е = 0.

Формула справедлива при е = 1 0 - ‘ 4 - 1 0 - 3 мин-1.

Прочность сильвинита и каменной соли на сж атие при стандартных испыта­ ниях изменяется в пределах (1304-410)10* Па.

Прочность сильвинита и каменной соли при одноосном сжатии, определяе­ мая в лабораторных и натурных (по методике ВНИМ И) условиях, характери­ зуется разбросом данных (коэффициентом вариации), равным 30 %. Аналогич­ ным разбросом данных характеризуется прочность карналлнтовых пород, кото­ рая изменяется в пределах (1504-200)10* Па. М одуль упругости для этих пород колеблется в пределах (1,44-2) 104 М Па, а коэффициент Пуассона р —0.3.

Д л я галитовых и силышнитопых пород модуль упругости колеблется в пре­ делах (1,24-2,3)10* М Па, а коэффициент П уассона р = 0,3 4 - 0,4 5. Значения мо­ дуля, определяемые при испытаниях по нагрузочным кривым, на 30—50'% меньше значений, устанавливаемых по разгрузочным кривым.

Прочностные и деформационные характеристики соляны х пород при растя­ жении. Прочность пород при растяж ении является одной из важнейших харак­ теристик, определяющих устойчивость обнажений (устойчивость кровли камер Рис. 1.1. Графин зави си м ости п р е д ел а п роч­ ности о с о б р а зц о в каменкой соли при о д ­ въ'Ю рПо н оосном сж а ти и от отнош ения Н/Ь (/ — вы­ сота о б р а зц а ; Ь — ш ирина о б р а зц а );

I. 2, 3 — по д а н н ы м р а зл и ч н ы х и с с л е д о в а т е ­ л е й (2..( — д л я о б р а з ц о в с п а р а ф и н о в о й ем п з ко й ) и выработок). При широко применяе­ мом на калийных рудниках способе поддержания камер без крепления прочность пород при растяжении игра­ ет особую роль. Известны следующие методы определения прочности пород при растяжении: метод прямого р астя­ жения. метод раздавливания по о бра­ зующей н раскалывания, метод разрыва образцон изнутри. Разброс данных при использовании этих методов составляет в среднем 30 %. При использовании метода прямого растяж ения в слу­ чае недостаточной центровки образца разброс данных может дости­ гать 100%. Методика ВНМИГа, разработанная с применением елмоцентрнрующегося устройства, позволила и для этого метода обеспечить обычный для испытаний горных пирод разброс данных (не более 3 0 % ). Эта методика обеспечила возможность получения и для этого вида напряженного состояния деформационные характеристики пород (модуль деформации, предельную дефор­ мацию). Прочность пород при растяжении для Старобннского месторождения характеризуется следующими данными. Так, для каменной соли при использо­ вании методов прямого растяж ения, раскалывания по образующей и метода

–  –  –

соосных пуансонов она составила соответственно 15-10*, 17-10* н 9,3-10* Па.

Д ля покровной соли при этих методах ее значения равны соответственно 9,1 -10*, 9-10* и 5,2-10* П а. Д л я сильвинита ж е при использовании первых двух методов она равна соответственно 8,9-10* и 8,4-10* П а. Д л я изученных галитовых и сильвинитовых пород прочность при растяжении изменяется в пределах (2,74-20,1)10*, а для карналлитовых — в пределах (1,94-8,5)10* Па. Результаты испытаний галитовых и сильвинитовых пород методом В Н И И Га (чистое растя­ жение) приведены на рис. 1.4. Д ля галнто-сильвннитовых пород при использо­ вании метода В Н И И Га прочность при растяж ении стр = ! М Па, предельная д е­ формация еР“ 165-10_ *. модуль упругости Е,,= (2,54-4,5) 10я МПа. Д л я галопелитовых прослойков о Р= 0,7 5 -1 0 г Па. Отношение прочности при прямом р астяж е­ ’ нии к прочности на растяж ение при изгибе дл я указанных пород составляет о 'р /0 р = 1,5 -1,7 5 (а 'р — предел прочности на растяж ение при изгибе). Коэффи­ циент вариации для приведенных значений не превышает 30 %.

Прочностные и деф ормационные' характеристики соляны х пород 'при изгибек Б лабораторных условиях испытания при изгибе проводятся по стандартным методикам с использованием различных схем нагруж ения образцов (трехточеч­ ная и четырехточечная схемы, схема с защемлением на опорах и равномерно распределенной нагрузкой и др.). Н аиболее представительные результаты полу­ чаются при четырехточечной схеме нагруж ения, а такж е при схеме с защ ем ле­ нием на опорах. При испытаниях на изгиб особое значение имеет учет м асш таб­ ного эффекта.

Д ля сильвинитовых пород прочность при изгибе стя= (20-4-65) 10* П а, для каменной соли о „ = (244-50) 10* П а, для карналлита о * » 15-10’ П а. Коэффи­ циент вариации не превышает 32 %.

Д л я соляных пород соотношение 0,- : т„: 0 р характеризуется следующими данными:

для каменной соли о с :0и:0р ~ 1*0,13:0,04;

для сильвинита о с :тв:0р = 1:0,07:0,01;

для карналлита тс:а и :ор =" 1 : 0, 1 :0, 0 1.

В среднем а в = (0,054-0,2) а с.

Натурные испытания показывают, что разница между значениями проч­ ности при изгибе, установленными лабораторных и шахтных условиях, не пре­ вышает 30 %. Например, для каменной соли Старобинского месторождения значения сг„, определенные в натурных условиях, изменяются в пределах (354-5-4)10* П а при средних значениях 41 -10* П а.

Значения модуля деформации, определяемые при испытаниях в натуре, в 3 раза выше значений, определяемых по стандартным методикам в л аб о р а­ тории. Так. для каменной соли Старобинского месторождения значения модуля деформации, определенные в лабораторных и натурных условиях, равны соот­ ветственно (0,624-0,84)-10' и (2,1 4 -2,3 ) 10‘ М Па. В шахтных условиях модуль деформации определялся при нагрузках не болсс 0,5 о я.

Паспорт прочности соляны х пород. При оценке предельного состояния соля­ ных пород используется теория Мора. Согласно этой теории, разрушение породы происходит по площ адкам, на которых при нагружении имеют место определен­ ные сочетания касательных и нормальных напряжении. Графически такие соче­ тания интерпретируются кругами Мора, огибающие которых представляю т собой паспорта прочности пород. Известны циклоидные, параболические, прямолиней­ ные и другие огибающие. В большинстве случаев огибающую предельного состояния трещиноватых пород без существенной погрешности можно прини­ мать прямолинейной или вы раж ать ее двумя прямолинейными отрезками.

П ас­ порт прочности пород характеризуется коэффициентом сцепления к са и углом внутреннего трения р, определяемыми по формулам:

V С0С р ТТ *сц “ ’ (1.4) СС — 0»р Т Р- „. '• 2 1 /осОр Д л я каменной соли к с„= (354-108) 10* П а, для сильвинита Асц= (504П а. для карналлитовых пород Ас„ = (404-70) 10* П а. Угол внутреннего трения для каменной соли, сильвинита, карналлитовых пород равен соответст­ венно 25—39, 27—34, 29—34э. Коэффициенты вариаций не превышают 30|%. При испытаниях соляных пород в условиях объемного напряженного состояния зн а ­ чения Апц и р имеют тот ж е диапазон изменения, что и при испытаниях на срез со сжатием.

Дли элементов массива строятся суммарные паспорта прочности, отраж аю ­ щие средневзвешенное влияние параметров и р всех характерных слоев и прослоев.

Пластичность и хрупкость соляны х пород. Соляные породы пластичны, обла­ даю т способностью под нагрузкой изменять форму без разрыва сплошности, накапливая значительные необратимые деформации. Пластичность породы х ар ак ­ теризуется параметром, который существенно зависит от скорости нагружения н других факторов (температуры, влажности и др.).

При статическом нагружении породы с применением прибора УМГП-3 п ара­ метр пластичности определяется по формуле Ацл = М ов — А п)/(^уп — А») где Л о в —-общ ая работа до разруш ения, Д ж : Л ш -н работа деформации ш там ­ па, Д ж ; Луп — 1 работа упругих деформаций, Д ж.

Д л и соляны х п ор од Апл-^оо. У словны й предел текучести породы равен о т ­ нош ению нагрузки, обеспечиваю щ ей начало текучести, к п лощ ади ш там па.

Условный предел текучести для галитовы х и сильвинитовых п ор од С тар обн к ского м естор ож ден и я равен соотв етствен н о 34 и 32 Н /м м -.

При испытаниях породы па пластичность путем вдавливания встречных с ф е ­ рических п уан сон ов парам етр пластичности оц ен и вается в ба л л а х, п о которы м оп редел яется категория пластичности породы. К ам енн осолян ы е породы калий­ ных м естор ож ден и й относятся к 4-й категории пластичности.

Х рупкостью п ор од назы вается их сп особн ость разруш аться п о д нагрузкой без значительны х пластических деф орм ац и й. Н аибольш ей хрупкостью ср еди калийных п ор од о б л а д а е т карналлит. Х рупкость характерн а для больш их ск о ­ ростей н агр уж ен ия. Н а практике это соответствует условиям протекания д и н а ­ мических явлений (горных уд а р о в, внезапны х в ы бросов).

Х рупкость п о р о д количественно оц енивается отнош ением о, / а Р. Д л я к ам ен ­ ной соли и карналлита это отнош ен и е н аходи тся в п р едел ах 15— 20, а для силь­ винита — в п р едел ах 2 0 — 30.

Х рупкость (% ) оп редел я ется т а к ж е по ф о р м ул е (п о Гнмму)

Е' = 1 0 0 А /у /4 /о,

где А/у — продольная упругая деф ор м ац и я породы, соответствую щ ая второй разгрузочной кривой, мм; А Д — общ ая деф ор м ац и я породы при втором цикле нагруж ения, мм.

Д л я каменной соли Е [ = 12-1-20 %, для карналлита = 8 0 4 -9 0 V Х рупкость оценивается такж е коэф ф ициентом хрупкости, равным отн ош е­ нию работы упругой деф орм ац и и к общ ей рябого р азруш ения (по Л. И. Б а ­ р он у). Д л я горных пород этот коэф ф ициент изм еняется п п редел ах 0,0 0 7 — 0.5.

Р е о л о г и ч е с к и е свойства с о л я н ы х п о р о д. В есьм а пластичные соляны е породы характери зую тся значительными деф орм ац и ям и п олзучести при кон стати р ован ­ ной нагрузке и длительными прочностными характеристикам и, зависящ им и о г р яда ф акторов. П олзучесть соляных п о р о д хар актер и зуется иеустапош гиш сйея, установивш ейся и прогрессирую щ ей стадиям и ползучести. Д л я галитовы х к сильвинитовых п ор од процессы ползучести одинаковы при напряж енны х с о ­ стояниях сж ати я и изгиба. Д л я указанны х состояний при н ап ряж ен и ях, не п ре­ вышающих 0,5 — 0,7 от р азруш аю щ и х напряж ений, при условно-м гновенны х и с­ пы таниях, ползучесть п ор од удовлетвори тел ьн о описы вается уравнениям и линей­ ной теории наследственности. П ри А бел евом я др е ук азанны х уравнений д л я галитовы х и сильвинитовых п о р о д парам етры ползучести изм еняю тся в п р ед е­ л ах 0, 4 0 9 « 0,0 9 4 5 и 0.0 0 0 1 8 с б 0,0 1 5 (где а, й — эм пирические к оэф ф и ­ циенты ).

С корость установивш ейся ползучести галитовы х и сильвинитовых п о р о д описы вается зависим остью (п о А. Н. С таврогину)

–  –  –

где Т]1 — эмпирический коэф ф ициент (д л я каменной соли 1, 1 = 3,1 6 4 -7 0,8 ) 1 0 11.

П р едел длительной прочности а л оп редел яется1 но эмпирическим ф орм улам (д л я п ород калийных м естор ож ден и й о д = (0,4 4 -0.|8 ) о г).

В Н И И Г ом п р е д л о ж ен о хар ак тер и зов ать р азруш аем ость во времени галитосидьвиннтовы х п ор од при сж ати и, используя предельную реологическую кривую (рис. 1.5, кривая аЬ с ). Такая кривая является графическим представлением и з ­ м еняю щ ихся в о времени минимальных значений критической деф орм ац и и п о л зу ­ чести е 1{, которая является стохастической величиной и о п р едел я ется по ф о р ­ м уле

–  –  –

где Т — единичный временной параметр; / — текущее время.

1.4. ДИНАМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СОЛЯНЫХ ПОРОД

Соляные породы различно реагируют на статические и динамические на­ грузки н характеризуются различными прочностными и деформационными свой­ ствами. В основном разница при динамических нагрузках обусловливается нали­ чием в породах инерционных сил и возникновением волновых процессов, изме­ няющих условия их деформирования. Динамические свойства пород могут быть использованы при изучении горных ударов, внезапных выбросов и др. Динамиче­ скими характеристиками пород являются скорость прохождения продольных и поперечных волн, динамический модуль упругости, акустическое сопротивление пород. По данным лабораторных исследований, скорость прохождения продоль­ ных упругих волн для каменной солн находится, в пределах 3100— 4350 м/с, а для сильвинита она составляет около 3500 м/с. Для этих же пород при испы­ таниях в натурных условиях она находится в пределах! 3800—4800 м/с, а для пород, содержащих значительные примеси галопелитов, и для глинието-карналлитовых пород— в пределах 2200— 3200 м/с. Отношение скорости прохождения продольных волн к скорости прохождения поперечных волн для галито-сильвинитовых пород составляет 1,8 —2.

Плотность соляных пород калийных месторождений р = 2,1 4 -2,2 т/м1.

Акустическое сопротивление для галиго-енльвинитовых пород находится в пределах (738-1-1008) 10* Н • с/м1, а для галопелитов и глинисто-карналлитовых пород— в пределах (484-1-704) 10* Н -с/м1.

Динамический модуль для каменной соли и сильвинита изменяется в преде­ лах (2,24-4,05) 10* МПа.

1.5. СВОЙСТВА СОЛЯНЫХ ПОРОД ПРИ РАЗРУШ ЕНИИИ ТРАНСПОРТИРОВАНИИ

Свойства соляных пород при разрушении н транспортировании используются при создании горного и транспортного оборудования.

Сопротивляемость резанию (Н/см) определяется по формуле А — Р./Йс, где Д, — усилие резания гладкой поверхности забоя эталонным резцом, Н;

Ае — толщина срезаемой стружки, см.

Абразивность соляных пород определяется по методике И ГД им. А. А. Скочннского, основанной на определении величины уменьшения эталонного резца (щупа) при стачивании км керна породы. Все соляные породы являются весьма малоабразнвнымн. Так, абразивность сильвинита изменяется в пределах 0,14— 7,4 ыкм, а абразивность каменной соли и каинита равна соответственно 5,5 и 30,5 ыкм.

Т аблица 1.1

–  –  –

Коэффициент трепня для галпто-сильвнннтопых пород составляет 0.1(15 (в покос) и 0,1 2 (в движении).

В разрушенном состоянии соляные породы представляют собой средне- и крупнокусковую горную массу (табд. 1. 1). Отсутствие острых кромок н малая абразивность горной массы благоприятствуют эффективному применению горнотранспортных машин различного назначения.

–  –  –

Плотность растворов нескольких электролитов определяется по плотности растворов отдельных электролитов. Д ля состава растворов, выраженного а объемных единицах, плотность (г/л) определяется по формуле

–  –  –

где С —' концентрация 1-го электролита; Си С»,.... С„ — концентрация отдель­ ных электролитов в растворе сложного состава, %; ри рз р„ — плотностьрастворов отдельных электролитов.

Плотность раствора сложного состава (морская система) определяется поформуле 1й Р = Р» + 2Л|Сз, где р. — плотность воды; А*— коэффициент для !-й соли; С( — концентрация |-й соли в сложном растворе, %.

Динамическая вязкость растворов электролитов (Па-с) определяется по формуле Пуаэейля * -гО » № М, где Р — давление в жидкости, Па; Я, /и — соответственно радиус и длина к ап и л л яр а, м: (? — количество ж идкости, вы текаю щ ей в единицу времени, м^/с;

л = 3,1 4.

Д л я см еш анны х раство р о в вязко сть о п ределяется по ф орм уле V- х х \% V I + Х г 18 V *.

где VI, \’з,—(в я зк о ст ь о тд ельн ы х компонентов; а,, хг — массовые, объемны е или м олярны е доли компонентов.

Р аствори м остью н азы вается способность вещ еств равном ерно р асп р ед е­ л ять ся в растворителе. М ера растворим ости вещ естп — концентрация вещ еств (% ) в насыщ енны х растворах.

В основе переработки рассолов л еж ат ди аграм м ы совместны х р аство р и м о ­ стей электролитов в многокомпонентных систем ах. М ногомерны е диаграм м ы, о тр а ж а ю щ и е процессы растворен и я, строятся по эксперим ентальным данным.

2. ШАХТНЫЙ СПОСОБ ДОБЫЧИ

2.1. В С К Р Ы Т И Е И П О Д Г О Т О В К А К А Л И Й Н Ы Х М Е С Т О Р О Ж Д Е Н И Й *

Т ипо вы е схемы и особенности вскрытия. Способы вскры тня ш ахтны х полей калийны х м есторож дений аналогичны способам вскры тия м есторож дении других полезны х ископаемы х.

П о взаим ном у располож ению стволов разли чаю т центральную, центральноотнесенную и ди агон ал ьн ую (ф лан говую ) схемы вскры тия. Вскры тие м о ж ет осущ ествляться вертикальны м и и наклонны м и стволам и. В зависим ости от числа вскры ваем ы х пластов вскры тие м ож ет бы ть раздельны м или совместны м. П ласты могут вскры ваться одноврем енно н последовательно.

Т ак как раствори м ость калийны х пластоп и вм ещ аю щ их пород вы зы вает необходим ость оставления больш их целиков около стволов, к ак правило, прини­ м ается ц ен тр ал ьн ая схема вскры тия. П ри этой схеме все стволы расп олагаю тся в центре ш ахтного поля на расстоянии 150—200 м д р у г о т друга,.

П ри ф ланговой схеме вскры тня на ф л ан гах, к ак правило, расп о л агаю тся вентиляционны е стволы. Э то о б ъ я сн яется тем, что при располож ении стволов в центральной части ш ахтного поля тр у д н о бы вает проветри вать все горные участки. В качестве примера м ож но привести рудники Б ерезниковский и С оли ­ кам ский, на которы х прим еняется ф л ан го вая схем а вскры тия. П ри ф ланговой схем е вскры тия срок строительства увели чи вается из-за необходим ости проходки вентиляционны х вы работок, соединяю щ их стволы к а к при прям ом, так и при обратном п оряд ке отработки.

Т иповы е схемы и особенности подготовки. Выбор способа подготовки место­ рож д ен и я зависит от сочетания горно-геологических, технических и экономиче­ ских ф акторов. В зависимости, от расп олож ен и я подготовительны х вы работок относительно п л аста различаю т полевую и рудную схемы подготопки. П ри д е л е ­ нии ш ахтного поля на пыемочкые панели или блоки р азли ч аю т панельную и п анельно-блоковую схемы подготовки. О тр аб о тк а ш ахтного поля или панели м о­ ж ет быть частичная, полная и ком би н и рован н ая. Н ап ри м ер, при р азр аб о тк е С таробинского м есторож дени я в основном прим еняется р у д н ая подготовка.

В условиях неустойчивых боковы х пород н кровли рудн ая п одготовка сочетается с полевой. Р у д н а я подготовка о тли чается от полевой в основном тем, что р у да от проходки вы работок поступает на переработку, что п о зво л яет ум еньш ить з а ­ траты на проходку подготовительны х вы работок.

Ш ахтное поле п одготавл и вается главны м и транспортны м и и венти ляц и он ­ ными вы работкам и, проходим ы м и от центра к ф л ан гам (рис. 2.1), Н есколько однотипных вы работок р асп ол агаю тся п ар ал л ел ьн о друг к другу. Ш ирина целика м еж д у ними 5— 10 м. О бычно п р о х о дятся 3 —5 транспортны х вы работок и 2 — 3 вентиляционны е пы работки (и зависим ости от сечения вы работок и к о ли ­ чества проходящ его по ним во зд у х а). В ы работки соединяю тся сбойкам и через

–  –  –

к аж д ы е 70— 100 м. От главны х транспортны х вы р або то к перпендикулярно к ним проходятся панельны е конвейерны е, транспортны е и вентиляционны е вы р або тки с интервалом, зависящ им от ширины панели.

Околостоольные дворы (рис. 2.2). И з-за больш ого р асстоян и я м еж ду г л а в ­ ными стволам и к аж д ы й из них о бсл у ж и вается собственной системой околоствольны х вы работок, а околоствольны е дворы, к ак правило, явл яю тся кольц е­ выми. Р а зг р у зк а вагонеток в них осущ ествляется с пом ощ ью опрокиды вателей кругового типа. П ри конвейерном транспорте р у д а к стволам трансп орти руется ленточными конвейерами.

Б л а го д а р я высокой устойчивости соляны х пород вы работки околоствольн ы х дворов ш ириной 1 в— 2 0 м м огут п о д д ер ж и ваться без крепления.

В виду того, что р азр аб о тк а калийны х м есторож дений ведется способам и, исклю чаю щ ими п оп ад ани е воды в подзем ны е вы работки, вод оотливны е ком п­ лексы в околоствольны х д в о р ах имею т зн ачи тельн о меньший объем, чем на угольны х и рудны х ш ахтах. О дн ако и з-за наличия в п одаваем ом в рудник в о з­ д ухе конденсационной влаги невозм ож н о исклю чить водоотли вн ы е комплексы.

П оследние вклю чаю т рассолосборннки и небольш ие насосны е кам еры, расп о л о ­ ж енны е н иж е отм еток основных вы работок околоствольного д во р а. Н асосы и трубопроводы рассчитаны па откачку агрессивны х по отнош ению к м етал л у ж идкостей.

Стволы. Р азл и ч аю т стволы клетевы е, скиповые, скипо-клетевы е. К летевы е стволы (стволы, снабж енны е клетевы м п одъем ом ) с л у ж а т д л я п о дъ ем а лю дей и грузов. С киповы е стволы (сн абж ен н ы е скиповым подъем ом ) с л у ж ат д л я п одъ ем а полезного ископаемого и пустых пород. С кипо-клетевы е стволы с л у ж а т д л я подъем а грузов п лю дей. П ер вы е калийны е рудники имели ски п о-клетевы е стволы.

В последнее время п ред усм атри вается четкое р азд елен и е функций ство л о в.

С тволы, предназначенны е для п одъ ем а руды, оборудую тся скиповым подъем ом.

С тволы, к ак правило, им ею т круглое сечение ди ам етром в свету 5— 7 м. Н а

Р и с. 2.2. С х е м а охолоствольиого двора:

/ — скнпоиоЛ стпол: 2 — клстспоП стп ол : 3 — и ен т н л я ц н о и н ы й стпол стары х рудниках П ри карп атья эксп луатирую тся стволы прям оугольного сечения, закрепленны е деревянной крспыо. В качестве крепи прим еняю тся бетонные и чугунные тюбинги. Затю бингопое простронстпо зап о лн яется там п он аж н ы м и см е­ сями. Ч ерез 25—30 м создаю тся п реграды из плотно пригнанны х д р у г к д р у гу деревянны х клиньев, препятствую щ их дви ж ен и ю вод и рассолов в закрепном простран стве ствола.

С веж ий воздух подается по вспом огательном у клетевом у стволу, а и сх о д я­ щ ая струя отводится на поверхность по скиповом у стволу. Т ак ая схема вен ­ тиляции п озволяет увеличить п роизводительность скипового и клетевого подъем ов, исключить загрязнен и е п о даваем ого свеж его во зд у х а, увеличить про­ пускную способность ствол а по воздуху.

Увеличение глубины разр аб о тки вы звал о необходим ость оборуд ован и я ски ­ повых подъем ов м ногоканатны м и подъемны ми устан овкам и, что позволило у в е­ личить вм естим ость скипов до 35 м 3.

П одъем. В качестве подъемны х сосудов на калийны х рудниках прим еняю тся скипы или клети. Скипы изготавл и ваю тся с р азгрузкой через дно без наклон а к узова и опрокиды ваю щ иеся. Н а калийны х р у дн и ках прим еняю тся скипы с р а з ­ грузкой через дно с секторны м затво р о м. Они представляю т собой стал ьн у ю конструкцию, в которой кузов п рям оугольного сечения и р ам а ж естко со еди ­ нены м еж д у собой. Д н о к узова наклонено в сторону р азгрузки под углом 45°.

В ниж ней части передней стенки к у зо ва имеется р азгр у зо ч н о е отверстие с се к ­ торным за тв о р о м.'С к н п ы харак тер и зу ю тся следую щ ими данными.

–  –  –

Д л я п одъ ем а-сп уск а лю дей и вспом огательны х гр узов применяю тся клети, Основны е узлы к л е т и к о р п у с, стоп орн ое устройство, направляю щ ие опоры, подв есн ое н параш ю тное устройства, Х арактеристика клетей, применяемы х на калийных р удниках, п риведена в табл. 2,1.

При клетевом п о д ъ ем е применяю тся о д н о б а р а б а н н ы е цилиндрические подъем ны е машины с разрезны м б а р абан ом ди ам етром 4 м (ш ирина р а згр у зо ч ­ ной части 0,7 м ). При скиповом п о д ъ ем е применяю тся д в у х б а р а б а н н ы е п о д ъ е м ­ ные машины с цилиндрическим б а р абан ом диам етром 5 м и элек троп ри водом постоянного тока м ощ ностью 3550 кВт. П одъ ем н ая м аш ина вклю чает основание, р едуктор, торм озн ое устройство с пневматическим приводом, ук азател ь глубины с ограничителем скорости и пульт управления.

2 2. Р У Д Н И Ч Н Ы Й В О З Д У Х И К Л И М А Т И Ч Е С К И Е У С Л О В И Я

В П О Д ЗЕ М Н Ы Х ВЫРАБОТКАХ *

–  –  –

2.3. Б О Р Ь Б А С Г А З А М И И П Ы Л Ь Ю В ГО РН Ы Х ВЫ РА БО ТКА Х *

Основным сп особом борьбы с газам и в горных вы работках является венти­ ляция. Б езоп асн ость горных р абот в усл ов и я х г а з о в о ю р еж и м а обеспечивается выполнением специальных мероприятий, согласованны х. с Г осгортехн адзором СССР.

Д л я предотвращ ения загазоп ап н я вы работок при р а б о те двигателей в н ут­ реннего сгорания п роводятся сл едую щ и е м ероприятия. Р а б о т а двигателей о с у ­ щ ествляется в р еж и м е, при котором обесп ечи вается м инимальное со д ер ж а н и е ядовиты х ком понентов в выхлопных га за х. П рим еняю тся каталитические и ж и дк остн ы е га зооч и сти т ел и ?В вы работки ТШкается не м енсс 6,8 м*/мии в о зд у х а на 1 кВт в ещ н ост и двигателя.

Д л я борьбы с пылыо осущ ествляю тся мероприятия, п р едуп р еж д аю щ и е вы­ дел ен и е обр азов авш ей ся пыли в ок р у ж а ю щ у ю атм осф еру, р азбав л ен и е н у д а л е ­ ние вы деливш ейся пыли. В о д а, являю щ аяся наи более эффективны м средством борьбы с пылыо, в калийных р удни к ах не применяется и з-за опасности интен­ сивного к орр озий ного износа о б о р у д о в а н и я и вы щ елачивания соляны х п ород.

* Раздел 2.3 написан сопместно с Г. П. Хавротнным.

Д л я борьбы с пылью при работе проходческих и добычных комплексов приме­ няются молексиновые фильтры-трубы и обеспыливающее проветривание. Г На проходческих и добычных комплексах ВН И И Гом рекомендована к использова­ нию в тупиковых забоях система рассредоточенной аспирации, а в лавах — у ста­ новки для управления пылевыми потоками. В местах погрузки и разгрузки ски­ пов, в местах перегрузки при конвейерном транспорте и в камерах подземного дробления применяются герметизирующие устройства.

2.4. СХЕМЫ В ЕН Т И Л Я Ц И И РУ Д Н И К О В *

Схема вентиляции участка или рудника определяется способом подготовки выемочного (шахтного) поля, системой разработки, взаимным расположением стволов н направлением движения свежей и исходящей струй воздуха по гл ав­ ным и участковым выработкам, расположением вентиляционных выработок о т­ носительно очистного забоя, степенью обособленности разбавления выделяю щ е­ гося в пределах выемочного участка газа и распределением его между приза­ бойным и выработанным пространствами, направлением движения воздуха в очистной выработке.

Большинство шахтных полей в нашей стране и за рубежом вскрыто тремя и более вертикальными стволами, расположенными в центре шахтного поля.

Исключение составляют рудники Березниковский I и Соликамский I, где прой­ дены фланговые стволы.

Искусственное проветривание осуществляется вентиляционными установ­ ками, оборудованными мощными вентиляторами В РЦ Д -4,5. На калийных р у д ­ никах широко применяется всасывающий способ проветривания. Свежий воздух подается по главным транспортным выработкам, из которых он поступает в панельные транспортные штреки, а затем воздух направляется на рабочие уча­ стки, О мы вая подготовительные и очистные забои, воздух по панельным венти­ ляционным или выемочным штрекам направляется в главные вентиляционные выработки и по вентиляционному стволу видается на поверхность./П ри цент­ ральном расположении стволов применяются возвратноточные схемы проветри­ вания панелей, отрабатываемых с использованием камерных и столбовых систем разработки (рис. 2.3).

При камерной системе разработки очистные работы ведутся в тупиковой выработке. Воздух, подаваемый в камеру нагнетательным вентилятором мест­ ного проветривания по вентиляционному трубопроводу, омывает призабойное пространство и выходит на откаточный штрек. Проветривание забоя осущ еств­ ляется нагнетательным или комбинированным способом с применением всасы­ вающего вентилятора местного проветривания.

Проветривание длинных очистных забоев при столбовой системе разработки с обрушением кровли (система применяется при разработке Старобннского месторождения) осуществляется подачей свежей струи (за счет общешахтной депрессии) по транспортным выработкам. И сходящ ая струя удаляется по вен­ тиляционным выработкам;.

Высокая динамичность фронта горных работ, разбросанность разрабаты вае­ мых участков в пределах обширных шахтных полей, изменение схем проветри­ вания при применении новых систем разработки приводят к изменению потребно

–  –  –

стек в вентиляционном воздухе. В связи с этим возникает необходимость опе­ ративного изменения количества подаваемого воздуха, что достигается приме­ нением средств отрицательного регулирования воздуха (глухих перемычек, пере­ мычек с окнами и др.).

Ьентиляционные сооружения и устройства. Вентиляционные сооружения предназначены для пропуска воздуха, регулирования распределения воздуха, изоляции вентиляционных струй.

Главная вентиляторная установка состоит из рабочего и резервного венти­ ляторов с электродвигателями, подводящ его канала с соединительным коленом, обводного канала, диффузора, л яд для реверсирования воздушной струи, лебе­ док для перемещения л яд и выходного канала. Подводящ ий канал соединяет вентиляторную установку со стволом шахты. П лощ адь поперечного сечения под­ водящ его канала долж на обеспечить скорость движения воздуха не более 15 м/с. Реверсивные устройства долж ны обеспечивать изменение направления Т аблица 2.2

–  –  –

вентиляционной струн п течение 10 мин. Н а калийных рудниках применяются мощные вентиляторные установки, характеристика которых приведена в табл. 2.2.

Д ля проветривания тупиковых забоев очистных н подготовительных вы ра­ боток применяются вентиляторы местного проветривания (табл. 2.3) в комплекте с гибкими вентиляционными трубопроводами.

Вентиляционными сооружениями, служащ ими для регулирования и изоляции вентиляционных струй, являю тся вентиляционные дперн и шлюзы, кроссинги, перемычки. (

2.5. РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ВОЗДУХА*

–  –  –

* Р а зд е л 2.5 написан совм естно с Г. П. Ховротнным.

V). о —'Объем зоны отброса газа, мэ; Су — концентрация условной окиси угле­ рода, при которой разрешается работа в забое, %; С „ — начальная концентра­ ция условной окиси углерода, %; —'время проветривания, мин;

то же, для тупиковых забоев сеченнем до 2 0 м2

–  –  –

—'ожидаемое количество выделяющихся горючих газов в выработке, м'/мим;

Сд — допускаемая концентрация условного метана н исходящей струе, %; Со — концентрация условного метана в струе воздуха, поступающей в выработку, %;

то же, для выработок, проходимых буровзрывным способом, Гв Сд Си — начальная концентрация взрывоопасных газов. %;

.по вредным компонентам выхлопных газов количество воздуха принимается б,8 мЛ/мнн на 1 кВт мощности двигателя;

по минимальной скорости движения воздуха, обеспечивающей эффективный, вынос пыли.

гв = 60ов5о, (2.8) 6’,. — свободная площадь поперечного сечения выработки, м-; — мини­ мальная скорость движения воздуха, обеспечивающая аффективный вынос пыли, м/с;

по тепловомуфактору _ — т]) к ркп (1 Чв — 26 — • '' к, — коэффициент, учитывающий тип забоя; ЕЛ/ — суммарная мощность элек­ тродвигателей забойного комплекса, кВт; к р — коэффициент, учитывающий усло­ вия работы комплекса; ка — коэффициент, учитывающий способ проветривания;

Л — средневзвешенный к.п.д. электродвигателей; („ — температура воздуха в за­ бое, °С.

Аэродинамический расчет трубопровода и выбор вентилятора местного про­ ветривания для забоя тупиковой выработки производятся по общепринятой методике.

Для добычного участка принимается максимальный расход воздуха из всех

-количеств воздуха, определенных по рассмотренным выше факторам.

Необходимый расход воздуха для всего рудника равен сумме расходов воз­ духа для всех участков с учетом коэффициента запаса (утечек воздуха). Для Верхнекамских калийных рудников коэффициент запаса принимается в пределах 1,15—1,25 и 1,2— 1,6 соответственно при полевой н пластовой подготовке.

Для условий Старобинского месторождения учитываются утечки воздуха через каждое вентиляционное сооружение. Д ля панельных выработок прн глу­ хих перемычках утечки воздуха принимаются в пределах| 3—5 м3/мин, а при перемычках с одностворчатыми дверьми — в пределах 8—15 м3/мин. В выра­ ботках главных направлений при использовании глухих перемычек н перемычек с одностворчатыми дверями утечки воздуха принимаются рапными соответст­ венно 10 и 25 м3/мнн.

Расчет расхода воздуха для проветривания камер служебного назначения производится по известным формулам.

Камерами служебного назначения являются склады ВМ, подземные меха­ нические мастерские, гаражи, склады горюче-смазочных материалов, зарядные камеры, ртутные подстанции.

Для Верхнекамских калийных рудников расход воздуха (м3/мин) для про­ ветривания рудника определяется по формуле (2. 10) Фр “ ^аап (ВДуч + 22п.в + Ук 4" Уа) • где — суммарное количество воздуха для проветривания участков, мэ/мин;

У„. * — суммарное количество воздуха для обособленного проветривания под­ готовительных выработок, м’/мин; Уа —I количество воздуха для проветривания работ по закладке, м3/мин; &аап=* 1,05-1-1,35 — коэффициент запаса, учитываю­ щий неравномерность распределения и утечки воздуха; ?„ — количество воз­ духа для проветривания камер служебного назначения, м3/мин.

При определении количества воздуха для рудников Старобинского место­ рождения вначале определяется необходимое количество воздуха для провет­ ривания горизонта по формуле (2. 11)

–  –  –

2.6. СИСТЕМЫ РАЗРАБОТКИ * у' Г Система разработки — порядок ведения подготовительных и очистных вы­ работок, увязанный во времени и пространстве. Система разработки должна обеспечивать следующее:

безопасность работ, т. е. полное устранение производственного травматизма и создание условий комфортности труда;

минимальный объем нарезных и подготовительных выработок, приходящихся яа 1 0 0 0 т добычи;

минимальную себестоимость полезного ископаемого при максимально воз­ можной производительности труда и высокой интенсификации горных работ;

механизированную поточную выемку и транспортирование полезного иско­ паемого от забои до поверхности без постоянного присутствия люден в очистном забое;

минимальные потери полезного ископаемого в недрах.

В связи с легкой растворимостью солей к системам разработки калийных месторождений предъявляются повышенные требования, обусловленные необхо­ димостью надежной изоляции горных выработок от проникновения в них под­ земных н поверхностных вод и рассолов.

На отечественных калийных рудниках применяются следующие системы разработки: с м 'М '^ ~ ' и камерные;

с длинными очистными забоями;

комбинированные.

Камерные системы разработки применяются на Верхнскамском, Старобинском, Стебниковском и Калуш-Голынском месторождениях калийных солей, а также на месторождениях каменкой соли.

Применение камерных систем раз­ работки на этих месторождениях обусловлено наличием водоносных горизонтов в покрывающих породах, необходимостью оставления над горными выработками водонепроницаемой толщи пород с целью защиты их от проникновения агрес­ сивных под или рассолов из надсолсвой толщи, охраны поверхностных зданий и сооружений от вредного влияния /орны х работ.^Различают следующие камер­ ные системы разработки:

с ленточными междукамерными целиками;

с регулярно оставляемыми столбчатыми целиками;

с отбойкой руды из подэтажных ортов или штреков, Камерная система разработки с отбойкой руды из подэтажных ортов или штреков применяется на крутых пластах, а система разработки с ленточными и столбчатыми междукамерными целиками — на пологих пластах.

–  –  –

По степени жесткости различают междукамерные целики жесткие, относи­ тельно жесткие и деформирующиеся. При жестких целиках, сложенных креп­ кими рудами, исключаются значительные подвижки земной поверхности. К амер­ ная система разработки с жесткими междукамерными целиками применяется при выходе продуктивного пласта непосредственно под наносы и отсутствии водозащитной соляной толщи над пластом.., Камерная система разработки с о т ­ носительно жесткими междукамерными целиками допускает деформацию цели­ ков в такой степени, при которой обеспечиваются надежная сохранность сплош ­ ности водозащитной толщи и оптимальные условия подработки поверхностных сооружений. При камерной системе разработки с деформирующимися целиками оставляются целики небольших размеров (1,2— 1,5 м).

Со временем они интен­ сивно разрушаются и обеспечивают плавное опускание кровли по мере их ра:

рушения.

Система разработки с длинными очистными забоями и обрушением кровли применяется на калийных рудниках Старобннского месторождения, где над пластами залегает толща мощностью 170—300 м водонепроницаемых карбонат­ ных и соляных пород.

Комбинированная система разработки применяется на рудниках Старобинского месторождения, Верхняя часть пласта разрабатывается длинными очист­ ными забоями с обрушением кровли. Д ля выемки нижней части применяется камерная система разработки под защитой оставляемого слоя внутрнпластовой каменной соли.

Р и с. 2.5. С и стем а р а зр а б о т к и с дл и н н ы м и очистны м и за б о я м и и о б р у ш ен и ем кровли:

1 — ш т е л ь ц ы й тр ан сп о р тн ы й ш трек; 2 — п ан ел ьн ы й к о н вей ер н ы й ш трек; — п ан ел ьн ы й вен ти л яц и он н ы й ш трек; 4 — п ан ел ьн ы й р азгр у зо ч н ы й ш трек На пологих пластах калийных рудников применяются камерная система разработки с ленточными междукамерными целиками, система разработки с длинными очистными забоями и обрушением кровли и комбинированная система разработки. На крутых пластах применяется камерная система р азр а­ ботки с отбойкой руды из подэтажных ортов или штреков. I При камерной системе разработки на пологих п л а с т а х /(р и с. 2.4) выемка руды осуществляется комбайнами, буровзрывным или комбинированным спосо­ бом. Применяются проходческо-добычные комбайны /Й К -8, Урал-Ю Кр и Урал -20 КС. работающие в комплексе с бункерами-перегружателями н сам о х о д ­ ными вагонами. При комбинированном способе выемки часть запасов руды по сечению камеры вынимается комбайнами, а остальная часть — буровзрывным рис. 2.6. Комбинированная система разработки:

I, п ан ельн ы е вен ти л яц и он н ы е ш треки: 3 — п ан ельн ы й к он в ей ер н ы й ш трек; 4 — па­ н ельн ы й т р а н сп о р т н ы й ш трек; 5 — п ан ельны й вы ем оч н ы й ш трек; 6 — пан ельн ы й кон­ вей ерн ы й ш трек ; 7 — п ан ельн ы й тран сп ор тн ы й ш трек

–  –  –

2.7. Р А С Ч Е Т П А РА М Е Т РО В С И С ТЕ М Р А З Р А Б О Т К И

П ар ам етр ам и систем р азр аб о тки являю тся р азм еры кам ер и м еж д у к ам ер ни х целиков, мощ ность м еж д у п дасто вы х н м еж д у этаж н ы х потолочин, разм еры барьерны х и р азгруж аю щ и х целиков, о тстав ан и е во времени ф ронта очистных раб от на сближ енны х п ластах или слоях, отставан и е во времени закладочн ы х работ от очистных. В зависим ости от назначения, горно-геологических, ги д р о ­ геологических и горнотехнических условий применяю т ж естки е и податли вы е м еж д укам ерны е, барьерны е н р азгр у ж аю щ и е целики, а т а к ж е м еж д у п л асто вы е и м еж д у этаж н ы е потолочины. К ж естки м относятся т а к ж е целики и п отоло­ чины, которы е либо не деф орм ирую тся, либо деф орм ирую тся без потерн несу­ щ ей способности и появление стадии прогрессирую щ ей ползучести. Д л я о п р ед е­ ления их несущей способности использую тся результаты, получаем ы е м етодам и теории предельного р авн овеси я, и и расчет вводится коэф ф ициент, у чи ты ваю ­ щий длительность нагруж ен и я. П о датл и вы е м еж д укам ерн ы е, барьерны е и р а з ­ груж аю щ ие целики, потолочины и деф орм ирую щ иеся породны е о бн аж ен и я в кровле и почве горных вы работок рассчиты ваю тся но деф орм ац и ям с учетом их критических значений, после дости ж ен и я которы х они п ереходят в стадию п р о ­ грессирую щ ей ползучести и перестаю т вы полнять спои функции.

В О 1 2 3 т /в

–  –  –

Р азм еры целикоа. Расчет жесткого целика заключается в определении та ­ кой с ю ширины, при которой он способен выполнять свою функцию бесконечно долго. Расчет ведется в следующем порядке.

1. Определяется приходящаяся на него нагрузка и строится график ее зависимости от ширины целика при неизменной ширине камер.

2. Определяется несущая способность целика Р с учетом длительности на­ гружения при заданной его высоте и строится график ее зависимости от ши­ рины целика.

3. Определяется абсцисса точки пересечения графиков 0 и Р (рис. 2.8).

В качестве расчетной нагрузки на междукамерные целики принимается мак­ симальная нагрузка, приходящаяся на целики, расположенные в центре выра­ ботанного пространства. Д ля условий горизонтальных и пологих щластов н а­ грузка на 1 м длины ленточного целика ( Н / м) определяется по формуле (2.15) где а — ширина камер, м; — ширина междукамерных целиков, м; Н — рас­ стояние от земной поверхности до контакта целика с кровлей, м; I — ширина выработанного пространства, м; ф — угол полных сдвижении, градусы; у — плотность пород, т/м3; р — угол внутреннего трения пород висячего бока, гра­ дусы.

Нагрузка на 1 м длины столбчатого целика определяется умножением р е­ зультата, полученного по формуле (2.15), на (1-\-а')/1 (где / — длина столбча­ того целика, м ;,а.'— ширина просека, отделяющего смежные столбчатые це­ лики, м ). Д л я условий наклонных! и крутых пластов нагрузка на 1 м длины ленточного целика определяется по формуле

–  –  –

где Я — ширина выработанного пространства, м.

Если /-5 :1,4 Я, то в формулы (2.17), (2,18) подставляют / = 1, 4 Я.

Несущ ая способность (П а) жестких ленточных целиков определиется по формулам:

при агрегатном паспорте прочности слагающих целик пород, описываемом наклонной прямолинейной огибающей кругов Мора,

–  –  –

при агрегатном паспорте прочности слагающих целик пород, описываемом криволинейной огибающей, переходящей в горизонтальную прямую, и ь / т 2, 5 (2.20) где а с — средневзвешенный предел прочности слоев, слагающих целик, Па;

т — высота целика, м; ДЬ —расчетное уменьшение сечения целика за счет ослабляющего воздействия взрывных работ (для Верхнекамского месторождсРис. 2.10. Граф ики ф ункций:

Н — Й1-М Й ) (1- 2. Я — со ответствен н о д л я к лрналлита, си львинита, к ам ен н ой соли; й — д и а м е т р и сп ы туем ого о б р а з ц а ); 6 — к г —{{{Ь /т ) (6, т — соответствен н о ш ирина и вы сота ц ел ик а): л — Л а - Ы т /ю,. п ) ( т г п — сум м ар н ая м ощ ность глинисты х п рослой к ов); г - А,—

- Л ( 5 / т ) (I. г, з,, Я — соответствен н о при у гл е вн утрен н его трен и я 15, 20. 25, 30, 3 5 ');

* О — к г =/•.(/,'5) (/ — д л и н а ц елик а) ния Д/ = 2, для Сгебниковского А Ь ~ 1,5), м; к Т — сцепление, соответствующее ординате горизонтальной части паспорта прочности рудосодержащ их пород, П а;

к' — сцепление на контакте целика с боковыми породами, П а; к { — коэффи­ циент, учитывающий влияние размеров образцов, по которым определялся пре­ дел прочности слагающ их целик пород; к г — I коэффициент, учитывающий р аз­ ницу жесткости пород, контактирующих с целиком, и матриц испытательного пресса при различных отношениях ширины образцов к их высоте; к 3 — коэф­ фициент, учитывающий влияние глинистых прослойков; Л* — коэффициент, учи­ тывающий влияние отношения ширины целика к его высоте при различных значениях угла внутреннего трения рудного массива, угла трения на контакте целика с боковыми породами и сцепления его с последними (принимается по результатам численного интегрирования уравнений теории предельного равно­ весия); к ь — коэффициент, учитывающий влияние длины ленточного (прямо­ угольного) целика.

Значения коэффициентов к и к 3, к 3, А«, определяются по графикам (рис. 2 1 0 ).

При 0 -5 _ 2,5 несущая способность жестких ленточных целиков опрсдет ляется по формуле (2.19).

Расчет податливого целика заклю чается в определении срока его служ бы, в течение которого он мож ет выполнять свою функцию при заданных разме­ рах, или в определении его размеров.

а 'н а г 0,1 0,2 0,3 0,Ь 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 6

–  –  –

Решение первой задачи сводится -к построению графика нарастания нагру­ зок на целик по мере удаления сто от границ выработанного пространства, определению несущей способности целика Я, построению графика изменения во времени степени нагружснности целика, построению графика нарастания во времени его деформаций, определению критического значения его деформаций, отысканию абсциссы точки.пересечения кривой нарастания его деформаций и прямой критического значения деформаций.

Д л я решения второй задачи первая задача решается для нескольких зн а ­ чении ширины целика. П о полученным результатам строится график изменения срока службы целика в зависимости от его ширины. Затем по этому графику для заданного срока службы целика определяется требуемая его ширина.

График нарастания нагрузки на целик строится по заданной скорости подвигания фронта очистных работ и глубине залегания пласта с использованием зависимости, показанной на рис. 2.11.

Несущ ая способность целика определяется по формуле (2.19).

График изменения степени нагружснности целика строится путем деления ординат графика изменения приходящейся на пего нагрузки на его несущую способность.

Д л я построения графика нарастания деформаций целика во времени исполь­ зуется зависимость, показанная на рис. 2,11.

Критические деформации определяются по графику (см. рис. 2. 11).

Расчет податливых барьерных, предохранительных и разгружаю щ их цели­ ков осуществляется аналогично в зависимости от их назначения и с учетом отношения их ширины к высоте.

Размеры камер. При определении размеров камер решаются следующие две задачи.

1. В камерах заданной ширины определяется срок сохранения устойчивости пород кровли (или потолочин).

2. Определяется ширина камер, при которой обеспечивается заданный срок сохранения устойчивости пород кровли (или потолочин) без применения или с применением специальных мероприятий по его увеличению,.

Д л я решения второй задачи первая решается для нескольких значений ширины камер. П о полученным результатам строится график изменения срока устойчивости рассматриваемых слоев в зависимости от ширины камер. Затем по графику дли заданного срока сохранения устойчивости определяется требуе­ мая ширина камер.

П о своему строению соленосные породы кровли и межпллстовых потолочин представлены чередующимися слоями каменной соли, сильвинита и карналлита, имеющими переменную мощность н складчатость. Поэтому их устойчивость зависит от различных факторов. Различают три типа кровлей. У кровлей пер­ вого тина спаянность м еж ду слоями исключает возможность их расслоения.

У кровлей второго типа слои имеют мощность не мснсе 0,2 ширины горной вы­ работки при наличии м еж ду слоями глинистых прослойков, не исключающих возможности расслоения. Кровли третьего типа отличаются от кровлей второго типа только меньшей мощностью слоев (мснсе 0,2 ширины горной выработки)..

Потеря устойчивости кровли первого типа происходит из-за действия сил бокового распора, а кровли второго типа — из-за действия сил бокового рас­ пора, поперечного расширения междукамериых целиков, выдавливании из-под целиков мощных глинистых прослойков. Потеря устойчивости кровли третьего типа происходит из-за названных выше причин н действия собственного веса, а такж е веса лежащ их выше слоев (и закладки).

Д л я случая, когда слои находятся под действием собственного веса и пригрузки лежащ их выше слоев, продолжительность устойчивости кровли рассчи­ тывается в следующ ем порядке.

I. Определяются действующие в каждом слое, способном отслаиваться, максимальные напряжения изгиба (П а) по формуле (2.21)

–  –  –

Рис. 2.12. Г р а ф и н функций:

а — / ЛТ=Ы*) (/от — относительный прогиб слое»: г—степень нагружеиностн слоев); б вот в— /|(а/Л) (еот „ — относительный предельный прогиб слоев; а — ширина обнажения слоя; А— мощность слоя)

–  –  –

5. Сраиниваготся скорости абсолютного прогиба слоев для выделения пригружающих и прнгружасмых слоев.

6. Определяются средневзвешенная степень нагружеиностн каждой пачки слоев (верхний из них является лригружающнм) н скорости ее относительного и абсолютного прогибов.

7. Для каждой пачки слоев определяется продолжительность сохранения устойчивости пригружающего верхнего слоя по формуле — еот.пав/(8от^с)’ (2,25) ас = (°в + Ян)/2, где и„ и а„ — ширина обнажения соответственно для верхнего и нижнего слоя пачки, определяемая по формуле (2.24); еот. п — предельный относительный про­ гиб пригружающего слоя, определяемый по графику (см. рис. 2.12),.,

8. Определяется степень нагружеиностн слоя, расположенного под потеряв­ шим устойчивость слоем, по формуле (2.26) *н = У(Лв + Н н)е^/(К Н 1), где Л», Лн — соответственно мощность потерявшего несущую способность слоя и слоя, расположенного под ним, м;

9. Определяется средневзвешенная степень нагружеиностн пачкн слоев за вычетом потерявшего устойчивость слоя и с учетом изменения степени нагруженности слоя, расположенного под ним. Расчет ведется до слоя, представляю* щего непосредственную кровлю камер. Продолжительность сохранения устой­ чивости этим слоем принимается за продолжительность сохранения устойчи­ вости всей пачки слоев.

Д ля случая, когда слои находятся под действием сил бокового распара, порядок расчета продолжительности устойчивости кровли следующий.

1. Д ля каждого слоя кровли, способного отслаиваться и имеющего отлич­ ные от остальных слоев прочностные и деформационные свойства, определяется среднее значение горизонтальных напряжений по формуле

–  –  –

где X — коэффициент бокового распора; а, Ь — соответственно ширина камер к междуклмерных целиков, м; у —Iрасстояние от земной поверхности до середины толщины слоя, м

2. Определяется несущая способность слоя при нагружении горизонтальной нагрузкой по формуле

–  –  –

где Ап= —0,75 — коэффициент, учитывающий направление приложения нагрузки по отношению к напластованию; к7 — коэффициент, учитывающий влияние спо­ соба отбойки руды (при комбайновом Ат = 1, при мелкошпуровом /27= 0,9, при веерном йт»=0,8 ).

3. Определяется степень нагруженности слоев боковым распором путем деления результата, полученного по формуле (2.27), на результат, полученный по формуле (2.28), и по графику (см. рис. 3 -12) определяется скорость относи­ тельного прогиба.

4. Определяется скорость относительного прогиба рассматриваемого /-го слоя по формуле П /от “ ^ (вотЛ)/ф, (2.29) где н — число слоев, расположенных под рассматриваемым слоем; й) — расчет­ ная ширина обнажения /'-го слоя, определяемая по формуле (2.24). м.

5. Определяется продолжительность сохранения устойчивости /-го слоя по формуле

–  –  –

где а}_ {— соответственно продолжительность сохранения устойчивости предыдущего слоя (расположенного ближе к камере) и расчетная ширина его обнажения.

Для случая, когда слой находится под воздействием поперечного расшире­ ния междукамерных целиков, порядок расчета продолжительности устойчивости кровли следующий.

!. Определяются нормальные напряжения на контакте между слоями по формуле (2.27) при Х = 1.

2. О п р едел я ется сила трения (н а 1 м длины ц ел и к а ), возникаю щ ая (при поперечном расш ирении целика) м е ж д у целиком и н иж ним слоем, а т а к ж е остальны ми сл оям и, разделенны м и глинистыми прослойкам и, п о ф орм ул е / ДА а — ДА ЧгА — + тх (2*31) где т», тг — соответствен но п редел прочности глинистого прослойка на ср ез и на контакте его с целиком, П а; ДА — мощ ность глинистого прослойка, м; (I — ам п литуда м икроскладчатости глинистого прослойка, м; Ь — ширина целика, м.

3. О пр еделяю тся предельны е н ап ряж ен и я ( П а ), вызнанные трением слоя на контакте с расш иряю щ им ся целиком и со сл едую щ и м сл оем по ф орм ул е * $ + { р 1- г н ± ' (2 32) и ГЛ где 2А — м ощ ность пачки слоев, в которы х д ей ств ую т один ак овы е продольны е напряж ения, м.

Если значение Р для л еж ащ его выше контакта оказы вается больш е, чем для л еж а щ его н и ж е контакта, то принимается Р } + 1 = Г].

4. О пределяю тся степень н агр уж ен н ости слоя продольной сж и м аю щ ей н а ­ грузкой и скорость его п родол ьн ого сж ати я. П о сл едн я я сравнивается со ск о ­ ростью ум еньш ения ширины кам ер (за счет поперечного расш ирения ц ел и к о в ), оп редел яем ой по ф орм уле

–  –  –

Д л я случая, к огда в кровле зал егаю т мощ ны е глинисты е прослойки, п о р я ­ док расчета следую щ ий.

1. О ценивается в озм ож н о сть вы давливания глинисты х прослойков по ф о р ­ м уле

–  –  –

где Е — м одуль упругости; / 0 - ^ ‘п родол ж и тельн ость релаксации напряж ений в глинистых п ор одах, сут).

П р одолж и тел ьн ость сохран ен и я устойчивости н и ж н его слоя (а после его обруш ения н к а ж д о го п осл едую щ его) оп р едел я ется по ф орм ул е ('2.34).

В о всех сл учаях сл он кровли, разделенны е м е ж д у собой глинистыми п ро­ слойками м ощ ностью Д А, Д А Я и скрепленны е анкерами, р ассм атриваю тся как один слой.

Р а з м е р ы п от олочин. Д л я м сж пл астовы х и м еж эта ж н ы х потолочин рассчи­ тываются продол ж ительность сохранения ими устойчивости и п родол ж и тел ь ­ ность д о начала вы валов из них пород.

М еж п л астовы е потолочины относятся по строению к кровлям первого типа.

Они рассчиты ваю тся на устойчивость аналогично горизонтально р а сп о л о ж ен ­ ным м еж дукам ерны м целикам. Д л я оп ределения несущ ей сп особн ости потолочин используется ф орм ула (2)49), в которой м нож итель (/— ДЛ) зам ен яется м н ож и ­ телем (Л— Д/1), где / ь — мощ ность потолочины, м; Д Л — часть мощ ности п отол о­ чины, наруш енная влиянием буровзры вны х р абот, м.

Д ей ств ую щ ая на п о то л о ­ чину нагрузка оп редел яется по ф орм улам :

( 2.3 9 )

–  –  –

времени, отсчиты ваем ом у от п р о х о д а п од точкой зем н ой поверхности ф ронта очистных р а бот д о окончания в этой точке активной стади и процесса с д в и ж е ­ ния. Э то время оп редел яется следую щ им обр азом.

Д и ф ф ер ен ц и р уется по времени график нарастания оседан и й зем ной п о в ер х ­ ности, выявленный натурны ми инструментальны ми наблю ден и ям и при о тр а б о тк е одн ого верхнего пласта на участках, п од которы ми прош ел ф ронт очистных р а ­ бот, и строится граф ик изм енения во времени ск оростей оседан и я. З а т ем на этом графике н аходи тся точка, соответствую щ ая времени (г окончания активной с т а ­ ди и процесса сдви ж ен ия {рис. 2.1 3 ). В этой точке скорость о седан и я на н и схо­ дящ ей ветви графика равна скорости на в осходящ ей ветви граф ика, при к о то ­ рой была дости гн ута критическая деф ор м ац и я м еж дук ам ерн ы х целиков в ер х­ него пласта и началась активная стади я процесса сдв и ж ен и я.

От начала координат графика скоростей оседан и я отклады ваю т время (с у т ), оп р едел я ем ое по ф орм уле

–  –  –

( = 1,-1 1.

2.8. П А Р А М Е Т Р Ы С Д В И Ж Е Н И Я З Е М Н О Й П О В Е Р Х Н О С Т И

В р езул ьтате ведения горных р а б о т наруш ается р авн овесн ое со сто я н и е м а с­ сива и начинается перем ещ ение ег о точек в стор он у вы работан ного п ростр ан ­ ства. Т акое перем ещ ение м ассива назы вается сдв и ж ен и ем. В п р оц ессе с д в и ж е ­ ния на зем ной п оверхности о б р а зу ет ся м ульда сдв и ж ен и я с определенны м и разм ерам и и ф орм ой. З а начало процесса сдв и ж ен и я приним ается м ом ент, к к отор ом у о сед а н н е точки зем н ой поверхности д о сти га ет 10 мм, а з а ок он ч а­ ние — момент, к к отор ом у скорость оседан и я на стадии за тухан и я становится м енее 5 мм в год^/Границей А*ульды являю тся точки зем н ой п овер хн ости, в к о ­ торы х уклон 1 = 0,5 - 10_3, / а горизонтальны е деф ор м ац и и р а стяж ен и я ег = = 0,5 - 10~я.

! ~ Ь ~м ульде сдв и ж ен и я вы деляю тся постоянны е, временны е и дв и ж у щ и еся краевые части, а т а к ж е зо н а полной п одработк и. )ГраиицьГ— краевы х частей г

–  –  –

где 5 ( г ) — распределение оседании земной поверхности п постоянной краевой части м ульды сдвиж ения, отнесенное к оседанию на внутренней границе этой части мульды ; $ '( г ), 5 " ( г ) — соответственно п ер вая и вто р ая п рои звод н ая р а с ­ пределения оседании; / / „ —- расстояние от земной поверхности до почвы о т р а ­ баты ваем ого п л аста, м; Ап1.,,— переходны й коэф ф ициент (д л я С таробн н ского м есторож д ен и я /?п(.]= 0,25; д л я К алуш -Г олы н ского *пе1= 0,15; д л я В ер х н екам ­ ского = 0,0 2 -г 0,05); »](/)— оседание на внутренней границе на задан н ы й срок; г = х (Ь п — б е зр азм ер н ая к о о р ди н ата точек краевой части м ульды с д в и ж е­ ния, отсчиты ваем ая о т внутренней границы ; /, м — длина краевой части м ульды на вертикальном р азрезе, перпендикулярном к границе вы работан н ого п ро стр ан ­ ства, м..

Д л я условий полной подработки

–  –  –

где й — разм ер вы работан н ого п р о стран ства в рассм атр и ваем о м сечении м у ль­ ды, м.

О седание т)(/) зави си т от выемочной мощ ности о тр абаты ваем о го п л ас та, ш ирины прим еняем ы х кам ер н м еж д у кам ер н ы х целиков, несущ ей способности последних, н агрузок на них и достигнутой стади и их деф о р м и р о ван и я. В ел и ­ чина конечного оседания (м ) оп ред еляется по ф о р м у л е

–  –  –

Изменение величины оседания земной поверхности, попадающей из временной краевой части мульды сдвижения в зону полной подработки, описывается графиками, которые начинаются с величины оседания, достигнутого к времени подхода горных работ после их возобновления (если фронт очистных работ движется вдоль временных границ выработанного пространства) и к моменту возобновления горных работ (если фронт движется в направлении, перпенди­ кулярном к этой границе). М акронаклон и макрокрнвнзна определяются путем графического дифференцирования кривой оседания, построенной с использова­ нием этих графиков на заданный срок. Горизонтальные макродеформацни определяются по кривизне с использованием коэффициента перехода, выявлен­ ных натурными инструментальными наблюдениями, в условиях рассм атривае­ мого месторождения.

Влияние неотработанных участков пластов учитывается при их ширине,, удовлетворяющей условию:

В ЪЬ\ В 5 (т + За).

Из двух значений принимается большее из них, но не менее 30 м.

Д ля определения этого влияния необходимо выполнить следующее:

суммировать оседание, макронакломы, макрокрнвизну и горизонтальные макродеформацни, обусловленные сдвижением земной поверхности в связи с образованием оконтуривающего этот участок выработанного пространства;

определить оседание над центром нсотработанного участка (вызванное д е­ формациями самого нсотработанного участка);

определить приращение оседаний и макродеформаций с использованием выявленных натурными инструментальными наблюдениями распределений осе­ даний, наклонов, кривизны и горизонтальных деформаций;

суммировать эти приращения (с учетом знаков) с оседаниями и одноимен­ ными макродеформациями.

Д ля участков земной поверхности, расположенных в зонах полной подраТаблица 2. 7

–  –  –

1,0 0 0,0 — 10,4 0,0 0 — 10,4 0,0 0 1,0 0 0.0 1,0 0 0,0 0 — 17,5 0,97 — 8,1 0,9 5 1,2 0 1,4 4 —8,8 0,9 0 0,8 8 0,1 0,8 0 3,0 0 -1 8,2

-4,2 -4,6 0,7 4 1,87 0,7 9 1,5 6 0,2 4,0 8 0,0 0,4 5 1,8 0 0,0 0,5 8 1.99 0,0 0,3 0,6 6 1,7 2 0,1 8 2,4 0 + 1 9,5 0,5 2 0,4 2 1,75 + 3.4 0,4 + 2,1 + 3,2 + 1 1.7 + 4,2 0,0 5 0,8 4 0,2 9 0,3 8 1,4 9 1,40 0,5 0,0 2 5 + 3,3 + 3.8 0,2 4 0,6 0,2 6 1,2 0 0,1 9 1,06 + 4,0 0,1 2 0,0 2 + 3,2 0,1 8 0,8 9 + 3.6 0,7 0,1 3 0,7 6 + 1.1 0,0 1 5 0,0 6 + 0,5 + 2,2 0,58 + 3,0 0,07 0,50 0,1 2 0,8 0,0 4 + 0,3 0,0 6 0,2 8 + 1,8 0,01 0,0 3 0,2 4 0,9 + 1,2

–  –  –

1,00 0,0 0,0 0 0,9 0,0 0,0 0 1,0 0 0,0 0 0,0 1,0 0 — 16,9 0,9 2 1,6 8 — 10,4 — 14,3 0,9 0 1,5 6 0,9 4 1,32 0.1

-7,8 —8,8 0,7 2 2,6 4 — 3,9 0,2 0,7 8 2,4 0 0,7 5 2,1 0 0,5 0 + 9,1 0,3 1,92 2,7 6 0,0 2,40 0,57 + 3,4 0,5 6 + 8,1 0,36 1,44 0.4 + 4,2 0,3 3 2,3 4 + 8,1 0,4 2 1,5 6 + 3,0 2,3 2 0,26 0,9 6 + 9,1 1,24 + 3.6 0,5 0,1 9 0,3 0 0,1 8 + 5,2 0,78 0,7 0 + 2.6 0,6 0,11 0,96 + 1.8 0,2 0 0,1 2 + 1,3 + 2,3 0,6 0 0,7 2 0,7 0,3 6 0,0 6 0,1 1 + 1.7 0,0 8 0,5 4 0,2 2 + 1,3 0,0 4 0,48 + 0,9 + 1.1 0,8 0,0 5 + 0,5.

0,0 3 0,3 0 + 0,4 + 0.5 0,0 2 0,9 0,11 0,0 3 0,22 П р и м е ч а н и е. В таблице приведены 'дан н ы е для Калуш -Голынского калий ного м ест ор ож д е­ ния при интервале измерения 3 0 м.

боткн и в зонах сж атия постоянных и временных краевых частей мульды сдви­ жения. определяются микродеформации по формулам-.

–  –  –

2.9. М Е РО П РИ Я Т И Я ПО ЗА Щ И Т Е П О ДРАБАТЫ ВАЕМ Ы Х ОБЪЕКТОВ

(— Д л я защиты подрабатываемых объектов, расположенных на земной по­ верхности, от воздействия на них деформаций земной поверхности применяются горнотехнические и конструктивные мероприятия. Кроме этих мероприятии, для возводимых объектов применяются еще и планировочные мероприятия.

Горнотехнические мероприятия направлены на уменьшение прогнозируемых деформаций земной поверхности. Они применяются в основном в случаях, когда расчетные деформации земной поверхности превышают предельные значения для охраняемых объектов.

Конструктивные мероприятия направлены на увеличение допустимых д е­ формаций земной поверхности для охраняемых объектои за счет придания им большей способности деформироваться или большей жесткости. Применение одних только конструктивных мероприятий (без горнотехнических) возможно, когда расчетные деформации земной поверхности превосходят допустимые для.них значения, но не достигают предельных. Д л я существующих объектов кон­ структивные мероприятия применяются к времени достижения деформациями земной поверхности допустимых значений, а для строящихся о б ъ екто в— в про­ цессе их строительства./ В качестве допустимых приняты значения деформаций при 15—20-мстровом интервале между реперами.

В качестве расчетных приняты значения деформаций, равные произведению прогнозируемых значений деформаций на коэффициент перегрузки (в соответ­ ствии с нормами, принятыми в угольной промышленности) и на коэффициент перехода от деформаций, найденных с фактическим интервалом между репе­ рами, к деформациям при 15—20-метровом интервале. Значения коэффициентов перехода приведены в табл. 2.8.

/"Горнотехнические мероприятия делятся на четыре группы.

Группа I (мероприятия, позволяющие ограничить д еф о р м ац и и )— оставле­ ние постоянных предохранительных целиков, переход на параметры с мепьшим объемом извлечения руд, закладка выработанного пространства.

Группа II (мероприятия, уменьшающие неравномерность распределения деф о р м ац и й )— сокращение срока существования временных границ вы работан­ ного пространства, увеличение скорости подвигання фронта очистных работ н обеспечение ее постоянства, исключение оставления в выработанном простран­ стве неотработанных участков, исключение замены одной системы разработки другой, а такж е одних параметров камерной системы разработки другими, смеТаблица 2.8

–  –  –

щенке временных границ выработанного пространства (на одновременно о тр а­ батываемых пластах), исключающее наложение деформаций одного знака, увеличение длины фронта очистных работ, изменение очередности отработки смежных участков с различными горно-геологическнмн и горнотехническими условиями.

Группа III (мероприятия, позволяющие увеличить продолжительность про­ цесса деф орм ирования)'— оставление временных предохранительных целиков, выемка пластов с разрывом во времени, применение стадийной отработки пласта по мощности и извлечению, применение более жестких междукамерных целиков и камер увеличенной ширины.

Группа IV (мероприятия, позволяющие ускорить процесс деформирова­ н и я ) — увеличение податливости междукамерных целиков за счет уменьшения их ширины при неизменной или пропорционально уменьшенной ширине камер, увеличение высоты междукамерных целиков за счет обрушения междупластий, разделяющих сближенные пласты, применение бесцелнковых систем разработки^.

Постоянные и временные предохранительные целнкн под объекты (за исклю­ чением шахтных стволов и относящихся к ним подъемных комплексов) оставля­ ются с учетом углов сдвижения или достигаемых к этому времени углов, соот­ ветствующих допустимым деформациям для охраняемых объектов, но не более 75е.

Ширина предохранительных берм принимается в зависимости от допустимых для объектов наклонов и горизонтальных деформаций в соответствии с нор­ мами, принятыми в угольной промышленности. Предохранительные целики под шахтные стволы и относящиеся к ним подъемные комплексы оставляю тся с уче­ том граничных углов. Вокруг шахтных стволов оставляю тся такж е предохрани­ тельные бермы шириной 20 м. При определении углов сдвижения в качестве критериальных принимаются следующие значения деформаций земной поверх­ ности: наклон ( = 4 - 1 0 -1, горизонтальные деформации ь-г = 2 1 0 ^3, кривизна р = 2. 1 0 - ‘ 1/м.

Оценка технической эффективности применения закладки выработанного пространства, позволяющей ограничить деформации земной поверхности, осу­ ществляется следующим образом.

1. Определяется необходимое уменьшение оседания для снижения деф орм а­ ций земной поверхности до допустимых значений по формулам:

Д /Я п (с1в + с1вФ)

–  –  –

где Д/, Др, Дег — соответственно разность м е ж д у расчетными и допустимыми значениями наклона, кривизны и горизонтальных деформаций при отсутствии в камерах закладки; к{, Ар, к е— коэффициенты перехода от интервалов м е ж д у реперами, при которых найдены значения 5 ' ( г ) и 5 " (г) к 15- и 20-метровому интервалу (см. табл. 2.8); й„ср — коэффициент перехода от кривизны к горизон­ тальным деформациям.

И з трех вычисленных по формулам (2.49) значении принимается макси­ мальное. Если объектов несколько, то в формулы (2.49) подставляются макси­ мальные значения 5 ' (г) и 5 " (г).

2. Определяется необходимая степень заполнения камер закладкой для обеспечения у м е н ь ш е н и я оседания земной поверхности н а в е л и ч и н у Дт] по ф ор ­ муле

–  –  –

где г ' — безразмерное расстояние точки краевой части мульды, в которой прог­ нозируется максимальный наклон земной поверхности, от внутренней границы краевой части мульды сдвижения.

Д ля случая, когда закладка камер на одном из отрабатываемых пластов не обеспечивает уменьшения оседания поверхности на величину Дт| (когда у 0, 9 5 ), определяется необходимая степень заполнения камер закладкой на втором пласте по формуле ( А Ч - А %) ( 2.5 2 ) т о ( 1 — В) К где Л г ||— уменьшение оседания поверхности при закладке камер на первом из отрабатываемых пластов, м.

Если закладка не обеспечивает необходимого уменьшения оседания земной поверхности и л и отсутствует возможность ее применения, то определяется не­ обходим ое у м е н ь ш е н и е с т е п е н и извлечения руд по формулам:

–  –  –

Лш- / п ( 1 - г 4 - т В ) 5 ' ( г ) А й *пер‘ И з трех вычисленных по формулам (2.53) значений принимается макси­ мальное.

При изменении параметров камер и целиков в соответствии с результатом, полученным по формулам (2.53), степень нагруженности междукамерных цели­ ков в пределах зоны, на которой изменяется извлечение, не дол ж н а быть мень­ ше степени нагруженности целиков за ее пределами.

Д л я большинства горнотехнических мероприятий группы II техническая эффективность оценивается с использованием методов прогнозирования макро­ деформаций земной поверхности без учета развития процесса ее сдвижения во времени, а для горнотехнических мероприятий III и IV групп — 0 его учетом.

Прогнозирование процесса сдвижения земной поверхности во времени о с у ­ ществляется с привлечением методов оценки сроков сохранения устойчивости пород кровли п камерах и развития в кровле зон обрушения, с привлечением методов прогнозирования сроков сохранения несущей способности м еж дукам ер­ ных целиков и развития их деформирования, а такж е с использованием резуль­ татов инструментальных наблюдений за оседанием земной поверхности в зонах полной подработки в активной стадии и в стадии затухания процесса сдв и ­ жения.

Конструктивные мероприятия, применяемые для защиты подрабатываемых объектов на калийных месторождениях, не имеют специфики. Потому они заимствуютея из практики разработки угольных месторождении. Оценка техниче­ ской эффективности и определение параметров конструктивных мероприятий для защиты существующих объектен осуществляю гея в соответствии с рекомен­ дациями специализированных институтов, а для защиты возводимых о бъ ек ­ тов — в соответствии с действующими строительными нормами и правилами и руководствами по расчету и проектированию таких объектов.

/"Планировочные мероприятия, принимаемые при разработке генеральных пла­ нов застройки объектов, сводятся к выносу строительных площадок с участков месторождения с неблагоприятными для расположения объектов условиями на участки с благоприятными условиями (если нет возможности вынести строи­ тельство за пределы залегания пластов)..

Участки с благоприятными для расположения объектов условиями:

участки месторождения с некондиционными рудами и пониженной мощ ­ ностью пластов, а такж е зоны замещении руд пустыми породами;

участки месторождения, па которых процесс оседания земной поверхности близится к окончанию;

участки месторождения, на которых число отрабатываемых пластоп и сте­ пень извлечения руд ограничены по условиям сохранения сплошности в о д о за ­ щитной толщи;

участки месторождения, расположенные на значительной глубине;

возвышенности земной поверхности, при опускании которых исключается заболачивание и подтопление объектов грунтовыми водами;

участки месторождения, отрабатываемые с закладкой выработанного прост­ ранства.

Участки с неблагоприятными для расположения объектов условиями:

участки месторождения с двумя и более промышленными пластами;

участки месторождения, на которых намечается применение систем р азр а­ ботки с повышенным извлечением руд и без закладки выработанного прост­ ранства;

–  –  –

- Раздел 2.10 напясая совместно с О. С Лысенко.

Горные вы работки проходятся машинным (ком байновы м ) и буровзры вны м сп особам и. От сп особа п роходки вы работки зависит и ф орм а ее поперечного сечения. П р и проходк е ком байнами П К -8 ф орм а сечения п ри бл и ж ается к к руг­ лой, а при п р оходк е ком байнами «У рал-Ю К С », «Урал-ЭОКС» она п ри бл и ж ается к трапециевидной. При проходк е буровзры вны м способом сечение имеет п рям о­ угольную ф орм у.

Р азм еры вы работок зависят от их назначения и основны х разм ер ов прим е­ няем ого в них обор удован и я. Ш ирима откаточны х вы работок оп редел я ется мак­ сим альной шириной электровоза и необходи м ы м и за зо р а м и. М е ж д у эл ек трово­ зам и или вагонеткам и принимается за зо р 200 мм. З а зо р м е ж д у крепью и н а и ­ бол ее вы ступаю щ ей частью эл ек тров оза или вагонетки принят 250 мм при д е р е ­ вянной кретон и 200 мл? при бетонной и анкерной. Д л я дв и ж ен и я лю дей у ст р а и ­ ваю тся св ободн ы е проходы ш ириной не м енее 0,7 м.

П р оходк а восстаю щ их осущ ествл яется буровзры вны м сп особом. При прим е­ нении проходки ком плексов с м онорельсовы м перемещ ением размеры восстаю щ ег о о г ф сд е л я ю т ся разм ерам и р абоч его полка.

–  –  –

ботки на определенную длину комбайн отгоняется и проходится вторая парал ­ лельная выработка, которая соединяется с первой выработкой сбойками. Д л я проветривания проходческих забоев используются осевые вентиляторы местного проветрнвапид.У Работы по проходке выработок организованы в четыре 0-часопые смены в сутки. Непосредственно проходка выработок осуществляется н три смены, четвертая с м е н а — ремонтно-подготовительная.

Буровзрывной способ применяется в основном при проходке пыработок на крутых пластах, где особенно большой объем' горно-подготовительных работ.

Подготовительные работы осуществляются следующим образом. Перед началом буровых работ забой следует проветрить и убедиться в отсутствии газа в нем.

Затем необходимо осмотреть и остукать кровлю и стенки выработки и при не­ обходимости произвести оборку заколов. После этого наращиваются вентиля­ ционные трубы, включается вентилятор, подвешивается кабель, опробуется сверло на холостом ходу, проверяется направление выработки по маркшейдер­ ским отметкам.

После подготовительных работ бурильщик и его помощник размечают сетку бурения шпуров и устанавливают колонку с таким расчетом, чтобы с одной установки можно было пробурить возможно большее число шпуров. Затем при­ ступают непосредственно к бурению шпуров. В процессе бурения бурильщик следит за нагревом корпуса электросверла и не допускает его перегрева, свое­ временно заменяет затупившиеся коронки, периодически проверяет состояние кровли выработки. После окончания бурения шпуров производится их зачистка от буровой пыли, убирается оборудование из зоны действия взрыва, отклю­ чается пускатель. Затем приступают к заряжанию н взрыванию шпуров.

Рнс. 2.17. С х ем а р а сп о л о ж ен и я ш пуров при сек ц и он н о-п ризм ати ческом в р убе

–  –  –

2.11. ТЕХНОЛОГИЯ ОЧИСТНЫХ РАБОТ* {^Технология очистных работ — это комплекс производственных процессов и операций, выполняемых механизмами в определенном порядке в очистной вы­ работке и обеспечивающих извлечение полезного ископаемого. Технологические схемы очистных работ снабжаются описанием последовательности выполнения производственных процессов и операций (в том числе и в виде циклограмм) с указанием их параметров, характеристик очистной выработки и средств механизации, их расположения и взаимодействия в процессе отбойки, навалки и доставки полезного ископаемого нз очистной выработки.

Производственные процессы очистных работ делятся на основные и вспомо­ гательные. К основным процессам относятся отбойка руды в очистном забое, ее погрузка и доставка нз очистной выработки д о подготовительных выработок.

К вспомогательным процессам относятся крепление выработок, управление кровлей, проветривание, энергоснабжение и др. При селективной выемке к о с ­ новным производственным процессам относятся также отбойка, погрузка, транс­ портирование н складирование пустых пород в выработанном пространстве^^ Для одних н тех ж е условий могут быть приняты несколько конкурирую­ щих технологических схем очистной выемки. В практике отечественной калий­ ной промышледоостн известны свыше 100 применяемых, применявшихся, испыты­ ваемых и л и ^ за и н р у е м ы х к испытанию технологических схем очистной выемки.

На калийных рудниках применяются механический, буровзрывной и комби­ нированный (комбинация механичепгогс п~буроазрывного) способы отбойки руды (табл. 2.9]^/Комбиннрованниш способ отбойки руды частично применяется на калийных рудниках Верхне^омского месторождения. Буровзрывной способ отбойки применяется на мощных наклонных н крутых пластах с высокой кре­ постью р уд (месторождения Стсбннковское и Калуш-Голыиское), а такж е при камерных системах разработки а условиях устойчивых боковых пород (Верхнекамское месторождение). Механическая отбойка применяется на Старобинском и В срунекамском месторождениях,.

’ При буровзрывной отбойке руды мелкошпуровымн и скважинными за р я ­ д ам и применяются следующие схемы очистной выемки:

сплошным безуступным забоем;

–  –  –

Примечание. В таблице приведены данные за 1980 г.

сплошным почвоуступным забоем;

сплошным потолкоуступным забоем;

горизонтальными или вертикальными слоями с валовой выемкой руды;

горизонтальными или вертикальными слоями с селективной выемкой руды;

горизонтальными или вертикальными слоями с частичной селективном выем­ кой руды.

При механической отбойке руды применяются следующие схемы очистной выемки:

короткими забоями с валовой выемкой руды;

короткими забоями с послойной многоходовой выемкой руды;

короткими забоями с многоходовой выемкой руды;

короткими забоями с послойной выемкой руды;

короткими забоями с селективной выемкой свиты пластов;

длинными забоями с селективной выемкой руды;

длинными забоями с валовой выемкой руды;

длинными и короткими забоями с частичной селективной выемкой руды.

При комбинированном способе отбойки руды применяются следующие с х е ­ мы очистной выемки:

горизонтальными слоями с магазиннровапием руды в камере;

горизонтальными слоями без магазииирования руды в камере;

вертикальными слоями с магазнннрованнсм руды в камере;

вертикальными слоями без магазииирования руды в камере.

В связи со значительной мощностью пластов на калийных” рудниках В ерхне­ камского месторождения применяется слоевая выемка (рис. 2.19). Количество слоев и комбайновых ходов в камере зависит от мощности пласта к типа при­ меняемого комбайна. Отработка камеры начинается с выемочного штрека под углом 10— 12° д о п одхода комбайна к кровле пласта. П осле этого комбайн сле­ ду е т за кровлей до пересечения с вентиляционным штреком, а затем отгоняется на исходную позицию. Сначала последовательными ходами вынимается верхний слон у кровли пласта. Затем в нисходящем порядке осуществляется выемка остальных слоев. Н аиболее распространена двухслоевая выемка. При большой мощности пласта вынимаются три слоя и более. М е ж д у соседними ходам и

Рис. 2.1 9. С хем а послойной отработки кам ер с п ри м ен ен и ем ком байна * У р а л -2 0 К С » :

/ — выемочный штрек; 2 — вентиляционный штрек; Л — камера; 4 — межходовый целик;

И — междукнмерный целик; 6 — комбяйн *Урал-21»КС; 7 — бункер-перегружатгль БП-Л;

Ь — самоходный пагон аВС-15

–  –  –

пит 2 - 3 хода. При этом ум еньш аю тся число соп ряж ен и й, п лощ адь о бн аж ен и я п ор од кровли н увеличивается околош трековы й целик.

В усл ови ях С оликам ских рудников ком байновы е ходы имею т б ок ов ое н а л о ­ жение сечений, а м еж ходовы е целики могут отсутствовать. Если м ощ ность п л а­ ст а меньше высоты исполнительного орган а ком байна, то п роисходит естест в ен ­ н ое ралубож н нани е руды, к отор ое м ож ет дости гать 2 0 %.

Па Березниковском р уднике прим еняется вариант д в у х сл о ев о й выемки пласта с подрезкой кровли. Н ам ечается прим енение послойной выемки пласта н восходящем порядке ком байном тина П К Ц.

О днослойная отработка пластов короткими забоя м и прим еняется на С таробш к к ом м естор ож ден и и при си стем е разработк и с податливы м и целиками и ис­ пользовании ком байна «У рал-10К С ».

На С таробпнском м естор ож ден и и применяется селективная к валовая выемка длинны ми забоя м и с управлением кровлей полным обруш ени ем. При валовой ныемке пласта на полную м ощ ность (1.0 — 3,3 м) прим еняется м ех а н и ­ зированны й ком плекс К М -81Э с к ом бай н ом К Ш -ЗМ (ри с. 2.2 0 ). П о сл ед о в а т ел ь ­ ность работ сл едую щ ая. П о с л е нарезки лавы длиной 6 0 — 00 м проходческим ком байном П К -8 или «У рал-Ю К С » и м он таж а конвейера, на котором у ст а н а в ­ ливается комбайн КШ -ЗМ, начинается расш ирение за б о й н о го пространства.путем выравнивании его стенкц. З а тем вдоль всего конвейерного става м онти­ р уется т а р и ф и ц и р о в а н н а я крепь, а на соп р я ж ен и я х лавы с выемочным и вен­ тиляционным ш треками — гидравлическая крепь. П осл е этого начинается добы ча руды. К ом байн К Ш -ЗМ отбивает ст р у ж к у пласта ш ириной 0,63 м и грузит р у д у на конвейер. П о мере обн аж ен и я кровли конвейер и секции за б о й н о й крепи ги др одом к р атам и передвигаю тся на новую д о р о ж к у у за б о я. П р ои зв од и тел ь ­ ность ком байна К Ш -ЗМ составл яет 3 0 — 40 тыс. т руды а месяц.

При селективной выемке пласта ком плексам и 1М К -97Д отработк а верхнего и ниж него сильвинитовы х слоев мощ ностью по 0,7 — 1 м осущ ествл яется сп а р ен ­ ными лавам и с оп ер еж ен и ем за б о я верхней лавы на 4,5 — 9 м (рис. 2.2 1 ), что позволяет эф ф ективно управлять кровлей. П осле п ередвиж ения гидроф ицированнон крепи в верхней л ав е идет обр уш ен и е кровли па галитовы й слой, а з а ­ тем после п р о х о д а ниж ней лавы галитовы й слой обр у ш а ется вм есте с обр у ш ен ­ ными п ородам и кровли.

Р и с. 2.2 1.

С х е м а с е л е к т и в н о й вы ем к и пласта двум я лавам и н а С таробнпском м есторож де­ нии:

А — лава верхнего слоя; В — лапа нижнего слоя; V— хомбайн: 2 — конвейер; 3 — гидрофицированная крепь

–  –  –

Рис 2.2 5.

Т е х н о л о г и ч е с к а я схем а вы ем к и соли го р и зон тал ь н ы м и слоям и с обр азован и ем наклонного с ъ е зд а :

/ — транспортный штрек; 2 — горловин» камеры; 3 — солсспуск; 4— конвейер; 5 — наклон­ ный съезд; 6 — эаходка; 7 — злезд-размнновка; в — комбайн; 9— самоходный вагон; /0 — бункер-перегружатель; И — ниша; 12— щит

–  –  –

дится у одного из бортов камеры. Через 50— 100 м по вентиляционному штреку проходятся заезды-разминовки, в которых бурятся солеспускные скважины с погрузочными люками на конвейерном штреке. Разрезной штрек н остальные заходкн в первом и лежащ их ниже слоях проходятся комбайном Урал-20КС в комплексе с бункером-перегружателем и самоходным вагоном 5ВС-15. П ер ­ вая заходка (включая разрезной вентиляционный штрек) в каж дом слое выни­ мается у борта камеры с образованием заездов-размнповок. В коротких каме­ рах после выемки заходкн комбайны отгоняются назад, а в длинных камерах комбайны разворачиваются в нише, пройденной при выемке первой заходки.

Каждый последующий слон укорачивается и по всей ширине камеры создается наклонный съ езд с углом наклона 4— 8°, определяемым первоначальной длиной камеры и параметрами оборудования. В камере мож ет быть два наклонных съезда (с обеих сторон камеры). Затем вынимается оставшаяся часть запасов соли по аналогичной схеме с засечкой слоев с наклонного съезда. При выемке предпоследнего и последнего слоев в камере над конвейерным штреком остав­ ляется целик, который отрабатывается комбайном 4ПП-2С. Р абочие заходки вынимаются комбайнами «Урал-20КС» с приспособлениями по пылеподавлению в рабочей зоне.

Камеры имеют ширину около 17 м, высоту д о 35 м, длину д о 1000 м.

Схема выемки соли горизонтальными слоями с образованием транспортной щели обеспечивает непрерывность работы комбайна при выемке заходок за счет отгрузки соли через продольную щель, соединяющую слон' с конвейерным штреком, пройденным по подошве камеры (рис. 2.26). В процессе подготови­ тельных работ по оси камеры у ее подошвы по всей длине проходится конРис. 2.27.

Технологическая схем а вы емки соли горизонтальны м и слоями с оставлением м еж ­ словных и м еж ходовы х целиков:

/ — р а с с с ч н а я выработка; 2 — конвейерный штрек; 3 — солеспускная скважина; 4 — межходопой целик: 5 — мсжслосвоЯ целик; 5— комбайн бур ового типа; 7 — сам оходны й ва­ гон: # — к о м б а й н избирательного действия не пер п1 п штрек, а у потолочины — разрезной штрек. М е ж д у этими штреками но всей длине камеры прорезается щель шириной 200— 400 мм. Слон соли вы­ нимаются перекрывающимися ходами комбайна «Урал-20КС». Сначала о т р а б а ­ тывается заходка над щелью, а затем — смежные с ней заходкн. Соль от ком­ байна по щели через специальное подвижное перегрузочное устройство по­ дается на конвейер. Соль из смежных за ходок подается к щели прицепным лен­ точным перегружателем. Камеры проветриваются через щель в нисходящем по­ рядке. За зоной работ комбайна щель перекрывается щитом. Комбайн м ож ет работать с отгоном и без отгона, обеспечивая максимальную производительность.

Схема выемки соли горизонтальными слоями с оставлением мсжслосвых и межходовых целиков (рис. 2.27) позволяет исключить пребывание людей под неконтролируемой кровлей камеры. Забойное пространство ограж дено от выра­ ботанного пространства межслосзымн и межходовыми целиками, которые мо­ гут отрабатываться комбайнами избирательного действия в отступающем по­ рядке. При подготовке по подошве камеры у одного из ее бортов проходится конвейерный штрек, а у потолочины — вентиляционный. Штреки соединены солеспускными скважинами, расстояние м еж ду которыми определяется произ­ водительностью достаточных машин. Первая заходка в слое отрабатывается над солсспускиымн скважинами, через которые осуществляется ее проветривание.

При отработке второй заходкн за первой заходкой вынимается мсжслоевой целик, а при отработке третьей заходкн отрабатываются меж ходовой целик (м е ж д у первой н второй заходками) и мсжслоевой целик над второй заходкой.

Начиная со второй заходкн в целиках прорезаются транспортио-вентиляционные сбойки. Д ля выемки соли применяются комбайны «Урал-20КС».

При буровзрьтной отбойке соли скважинными зарядами комбайны приме­ няются для ведения подготовительных и нарезных работ. В основном комбайны используются при выемке соли в верхней и нижней подсечках, Д ля этой цели применяются комбайны «Урал-20КС». Вспомогательное оформление ходов о с у ­ ществляется комбайнами 4ПП-2.

2.12. Д О БЫ Ч Н О Е Й ТРАНСПОРТНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ

ПРИ КОМБАЙНОВОЙ ВЫЕМКЕ СОЛИ

Комплексы оборудования для коротких забоев. На соляных рудниках при­ меняются три типа комплексов оборудования для коротких забоев: комбайн — скреперная установка; комбайн — самоходный вагон; комбайн — бункер-перегру­ ж а т е л ь —.самоходный вагон (рис. 2.28). При работе комбайна в комплексе со скреперной установкой ее концевой блок устанавливается на комбайне. О тби­ тая руда конвейером комбайна сбрасывается на почиу выработки, а затем скре­ пером транспортируется д о участкового (блокового) конвейера. При вращении барабанов лебедки в противоположном направлении порожний скрепер переме­ щается к комбайну и цикл повторяется. Такой комплекс при вынужденной остановке участкового конвейера может работать, накапливая руду вблизи кон­ вейера. Недостатки комплекса— сравнительно низкая производительность ( з а ­ висящая от расстояния доставки) и необходимость распора комбайна в забое, так как тяговые усилия от канатов передаются па комбайн и снижают его на­ порное усилие на забой.

Достоинства комплекса с самоходным вагоном — мобильность и маневрен­ ность, обеспечивающие быстрый перевод его из забоя в забой и использование в стесненных условиях, при криволинейных трассах. Р у д а от комбайна посту­ пает в самоходный вагон (рис. 2.29), который по сравнению со скрепером имеет большую вместимость и более высокую производительность (при той ж е ск о­ рости доставки), Однако после заполнения вагона комбайн вынужден простаи­ вать. П оэтому комбайн в комплексе с самоходным вагоном используется при зарубке, проходке ниш, сбоек и других выработок, проведение которых харак­ теризуется небольшим расстоянием доставки н повышенными требованиями к маневренности оборудования.

При работе комбайна в комплексе с бункером-перегружателем и сам о х о д ­ ным вагоном обеспечивается максимальная производительность. П осле заполне­ ния вагона и ухода его к месту разгрузки руда поступает в бункер-перегружа­ тель. П осле возвращения нагона в забой бункер-перегружатель быстро загру­ ж а е т вагон и цикл повторяется. В этом случае при определенном расстоянии доставки полностью устранены простои комбайна в ожидании вагона.

В случае работы комбайна в комплексе с двумя вагонами можно в 1.5— 2 раза увеличить предельное расстояние достапки, при котором исключены про­ стои комбайна в ожидании вагона. При недостаточной высоте перегрузки на 25—'35 % уменьшается степень заполнения вагона, в результате чего снижается производительность комплекса. Чтобы избежать этого, необходимо повышать высоту перегрузки путем применения передвижных эстакад.

–  –  –

машиниста. Управление движением комбайна в вертикальной плоскости осу­ ществляется при помощи двух гндроцилиндров, а движением в горизонтальной плоскости — гусеничным ходом и лыжами креном — двумя подвижными щитками при помощи гидродомкратов.

Комбайн «Урал-ЮКС» (рис. 2.33) предназначен для проходки подготови­ тельных выработок и очистной выемки в камерах калийных пластов мощностью 2,1—2,0 м с сопротивлениец_рдзанию до 4,5 кН/см. Комбайн оснащен исполни­ тельным органом планетарного типа. Он имеет ступенчатую регулнровз^у по мощности пласта без применения сменных узлов н бесступенчатую регулировку в диапазоне до 100 мм. Ссченнс выработки имеет овально-арочную форму.

Комбайн включает сдвоенный главный исполнительный орган, отбойное устрой­ ство, бермовын орган, Конвейер, ходовую часть, бурильную и пылсотсасываюшую установки, щит, гидро- и электросистему'.

Каждый из двух главных исполнительных органов включает основной редуктор, раздаточный редуктор с двумя раздвижными рукоятями, два резцо­ вых диска и забурник. Рукояти свободно насажены на цапфы корпуса разда­ точного редуктора. Они могут поворачиваться друг относительно друга и в ра­ бочем положении зафиксированы болтами. Забурник служит для разрушения целика породы размером 100—500 мм, образующегося между резцовыми дис­ ками. Вращение дискам передастся от электродвигателя через планетарную передачу, вал, коническую пару, цилиндрическую передачу. 'Переносное враще­ ние резцовым дискам сообщается от электродвигателя через планетарные пере­ дачи. цилиндрическую пару, зубчатую муфту и полый вал, к которому прнфланцопап раздаточный редуктор с резцовыми дисками. Для уравновешивания сил, действующих на комбайн, главные исполнительные органы имеют встречное направление вращения. Редуктор переносного вращения является синхрониза­ тором, обеспечивающим согласованное вращение главных исполнительных орга­ нов при работе. Зубчатая муфта позволяет отключить полый пал от привода переносного вращения и спять синхронизацию для перевода главных исполни­ тельных органов в транспортное положение при отгоне.

Отбойное устройство состоит из электродвигателя, двухступенчатого плане­ тарного редуктора, двух рукоятей и барабана. Вращение барабану от электро­ двигателя передается через планетарные передачи, ведущую и ведомую шес­ терни. Устройство установлено шарнирно и поддерживается й рабочем н транс­ портном положении двумя гпдроцилиндрами.

Главные исполнительные органы, отбойные устройства н часть щита ограж­ дения установлены на сварно-литой платформе П-образной формы, связанной с рамой грузчика осью и двумя гидроцилиндрами 'для обеспечения подъема и опускания исполнительного органа. К платформе прикреплены кронштейны электродвигателей исполнительного органа.

Бермовый орган выполнен в основном аналогично бермовому органу ком­ байна «Урал-20КС» (отличается от него отсутствием дополнительных опор для шнека).

Одноцепной скребковый конвейер шириной '520 мм имеет подъемно-пово­ ротную концевую секцию, управляемую одним гидроцилиндром подъема и дву­ мя гпдроцилиндрами поворота. Привод конвейера подобен приводу конвейера комбайна «Урал-20КС» (отличается ог него односторонним,исполнением и нали­ чием предохранительной фрикционной муфты, защищающей его от поломок при экстренном торможении скребковой цепи). Для натяжения цепи служат гидроСинхронная М ощ н ость, ч астота Ч и сло Н азначение Э лектродвигатели пращ ення, кВ т МИК”1

–  –  –

цилиндры, перемещающие приводную голоику в направляющих концевой сек­ ции конпейера.

Скребковый конвейер и бермовый орган образуют грузчик комбайна, кото­ рый! шарнирно подвешивается к гусеничному ходу при помощи двух цапф и двух гидроцнлиндров. Такая подвеска обеспечивает возможность управления движением комбайна в вертикальной плоскости.

Комбайн «Урал-10КС оборудован гусеничным ходом с распорными лыжа­ ми, бурильной и пылеотсасывающей установками, системами смазки и заправки редукторов маслом, насосной станцией, гидро- и электросистемой. Техническая характеристика электродвигателей комбайна приведена в табл. 2.13.

Управление всеми механизмами комбаГша осуществляется с электрического и гидравлического пультов, расположенных рядом с поворотным сидением машиниста комбайна.

Самоходный вагон 5ВС-15М (рис. 2.34) предназначен для транспортирова­ ния руды от забоя до средств участкового транспорта. Основными узлами ваго­ на 5ВС-15М являются кузов с донным скребковым конвейером, привод кон­ вейера н маслонасосов, ходовая часть, привод хода, кабелспрнемиос устройство, кабина водителя, гндро- и электросистема.

Кузов состоит из рамы и бортов. Д л я реализации паспортной грузоподъемнс'сгн устанавливаются дополнительные жесткие боковые борта высотой 150— 250 мм и гибкий задний борт.

Донный скребковый конвейер 'предназначен для равномерного размещения в кузове руды и последующей ее выгрузки. Он состоит из приводного и натяж­ ного валов, установленных на торцах рамы, и скребковой цепи. Крутящий мо­ мент приводному валу передастся коническим н планетарным редукторами.

Натяжной вал смонтирован на загрузочном конце рамы и снабжен двумя кат­ ками, служащими направляющими для ветвей скребковой цепи. Натяжение цепи осуществляется перемещением вала в пазах рамы кузова двумя винтами.

Кузов (с донным конвейером) установлен шарнирно на раме ходовой части и двумя гидравлическими цилиндрами может подниматься, обеспечивая возмож­ ность разгрузки практически на любые средства последующего транспорта.

Привод конпейера и маслонасосов установлен на раме ходовой части и со­ стоит из дпухскоростного электродвигателя, редуктора маслонасосов и проме­ жуточного редуктора с карданным валом.

Рис. 2.3С. Б ун к ер п ерегруж атель

ПП-ЗЛ:

I— п ы л со т са сы в аю щоя у ст ан о в к а; 2, 4. 6 — б оковы е бор­ т а ; 3 —винтовой д о м ­ к р а т ; 5 — осно вани е;

7. N. 18 — р а м ы ; 8, 19 — со ответственно натяж ной и привод­ ной в а л ; 9 — скреб­ к о в а я цепь; 10. 21— бо к о вы е р ас п о р ы ;

II — баш мак; 12 — ц еп ь ; 13, 15 — м о с т ы ;

16 — р у к о я т к а ; 17 — передняя стен к а;

20 — привод тыс канавки, в которые входит фиксатор направляющего ролика. Втулка ролика удерживается от вращения направляющей и при вращении винта движ ется возвратно-поступательно (вместе с направляющим роликом), обеспечивая равномерную укладку наматываемого на барабан кабеля.

Кабина, установленная на амортизаторах, оборудована сидениями, рулевой колонкой, блоком, пультом и панелью управления, двумя педалями управления ходом н переключения скоростей, двумя педалями тормоза, кранами для вклю­ чения конвейера и стояночного тормоза, золотником подъема кузова н кнопкой «сигнал».

Рулевое управление включает рулевой привод и рулевую колонку с гидро­ рулем. Рулевой привод состоит из системы тяг и рычагов, связывающих колеса м е ж д у собой и с двумя гндроцилиндрами. При неподвижном рулевом колесе масло нагнетается насосом и но соединительным трубопроводам через гидроруль и фильтр сливается в маслобак. При повороте рулевого колеса вправо золотник-распределитель н насос-дозатор гидроруля направляют определенное количество масла, пропорциональное углу поворота рулевого колеса, к цилин­ драм рулевого привода, которые обеспечивают поворот вагона. Обратные кла­ паны и иасос-дозатор гндроруля позволяют создавать давление в системе пово­ ротом рулевого колеса для управления вагоном при неработающей маслостанция.

Электроснабжение вагона осуществляется от магнитного пускателя, у с т а ­ новленного на штреке, по гибкому экранированному кабелю круглого сечения повышенной прочности. Электрическая схема вагона предусматривает дистан­ ционное включение пускателя. Непосредственно из кабины вагона включаются две скорости вращения электродвигателя конвейера и маелонасосов, три фикси­ рованные скорости движения вагона вперед-назад, автоматический разгон вагона, отключение одного из ходовых двигателей для уменьшения радиуса поворота, освещение и сигнализация. Предусмотрены блокировка, общая зашита силовой сети вагона и индивидуальная защита электродвигателей и трансфор­ матора от перегрузок н токов короткого замыкания.

Брнкор-персгрижатсль БП-ЗА (рис. 2.35) предназначен для приема и накопления руды от комбайна и последующей ускоренной ее перегрузки в ва­ гон. Он состоит из кузова, доимого скребкового конвейера, ходовой части, вспо­ могательных устройств, электрооборудования и пылеотсасывающей установки, поставляемой по индивидуальному заказу.

Кузов состоит из горизонтальной, наклонной и - поворотной рам, боковых бортов н передней стейки.

Т ех ни ч еская х а р а к т е р и с т и к а б у н к с р а -п с р с г р у ж а т с л я Б П -ЗА Грузоподъемность,

Пме стим ость. м *

Высота разгрузочной части по ннж ней кром к е рамы, м м

Р а д и у с поко|ютл. м м

Вертикальный угол въезда, градусы

Дорожный просвет, м м

С кор ость дв и ж е н и я цепи. м /с.... "

П родол ж ител ьн ость рлагруакн (при угл е наклона до 5 ), с

Млектродпнгатол!... В А О -7 2 -4 У 5 Мощность э л е к т р о д в и г а т е л я, к В т

Исполнение электрооборудования

Основные размеры, мм:

д л и н а

ш и р и н а

в ы с о т а

М а с с а, к г

Поворотная рама позволяет бссступенчато регулировать высоту разгрузки в диапазоне 1200— 2050 мм.

Донный двухцепной скребковый конвейер состоит нз привода, приводного и натяжного валов, скребковой цепи. Привод крепится к горизонтальной раме и включает чстырехступенчатын цилиндроконический редуктор и прнфланцопаннын к нему электродвигатель.

Ходовая часть состоит из мостов и сцепок. Передний мост неуправляемый.

Колеса переднего моста снабжены храповыми механизмами для торможения бункера-перегружателя на уклонах при случайном рассоединении его с комбай­ ном. В зависимости от направления движения при помощи рукоятки вклю­ чается один из двух храповых механизмов. Задний мост подвешен шарнирно к основанию и может поворачиваться в горизонтально!! и вертикальной плос­ костях. Во избежание самопроизволыш х поворотов задний мост может стопо­ риться с корпусом при помощи цепей и башмаков, Буикер-псрсгружатель с оеди ­ няется с комбайном жесткой сцепкой и дополнительной канатной сцепкой, пре­ дохраняющей кабель от растягивающих усилий и обрыва при случайной рас­ стыковке.

Пылеотсасывающая установка состоит из вентилятора В - 2 М ( п р о и з в о д и ­ тельность 180—250 м:,/мнн) с электродвигателем КОФ-22-2 мощностью 14! кВт, металлического короба, вытяжного зонта, прорезиненных и металлических труб.

Запиленный воздух вентилятором нагнетается по трубам в выработанное про­ странство. Конструкция установки обеспечивает отвод запыленного воздуха от комбайна и бункера-перегружателя по общему трубопроводу.

Боковые распоры используются только при работе с комбайном ГЖ-8М.

Они предназначены для обеспечения минимально допустимого зазора 400 мм между перегружателем и стенкой выработки. Питание электродвигателей о с у ­ ществляется по гибкому экранированному кабелю Г РШ Э от магнитной станции комбайна через магнитный пускатель ПМ.ВИ-13М.. Управление бункером-пере­ гружателем производится дистанционно машинистом комбайна с его рабочего места при помощи кнопочного поста управления КУВ-13.

В процессе проходки выработки бункер-перегружатель сцеплен с комбай­ ном и транспортируется нм. Заполнение кузова осуществляется периодическим перемещением цепи донного конвейера на 501)— 800 мм. Разгрузка осущ еств­ ляется при непрерывно работающем конвейере.

2,13. РАСЧЕТ П Р О И З В О Д И Т Е Л Ь Н О С Т И К О М П Л Е К С О В ГП оказателн работы комплекса определяются технологическим циклом отр а­ ботки камер или камерного хода (если камера включает несколько камерных ходов). Технологический цикл состоит из трех этапов: зарубки, проходки, отгона.

З а р у о к а — проходка выработки на необходимую для размещения о б о р у д о ­ вания длину и осуществление всех вспомогательных операций, обеспечивающих последующую работу комплекса в полном составц. 11а этапе зарубки комплекс работает б ез бункера-перегружателя.

Проходка— этап, на котором осуществляется проходка выработки на з а ­ данную длину комплексом в полном составе с выполнением всех вспомогатель­ ных операций.



Pages:   || 2 | 3 |
Похожие работы:

«Министерство образования Российской Федерации Архангельский государственный технический университет А.В. ВЕШНЯКОВ Т Е Х Н ОЛ О Г И Я К О Н С Т Р У К Ц И О Н Н Ы Х М АТ Е Р И А Л О В ДЛЯ СТРОИТЕЛЕЙ Методические указания к выполнению лабораторных работ по техн...»

«Об объектах природного комплекса города Москвы В связи с изменением градостроительной ситуации, в целях соблюдения баланса природных и озелененных территорий города Москвы, обеспечения, восстановления и дальнейшего развития территорий, имеющих особую природоохранную ценность...»

«329 Н.Ю. Чалисова "Друг, приносящий вдохновенье" в персидской поэтической рефлексии В персидских средневековых трактатах по поэтике наставления, касающиеся подготовки к созданию произведения, затрагивают л...»

«УТВЕРЖДЕН 5В2.426.000 РЭ-ЛУ УСТРОЙСТВО СИГНАЛЬНОЕ УС-1 Руководство по эксплуатации 5В2.426.000 РЭ 5В2.426.000 РЭ Настоящее руководство по эксплуатации предназначено для изучения устройства...»

«ИНФОРМАЦИОННЫЙ ОТЧЕТ муниципального бюджетного учреждения культуры города Шахты Централизованная библиотечная система за 2016 год. г. Шахты 2016 г. СОДЕРЖАНИЕ События года с. 3-4 Библиотечная сеть с. 5-6 Материально-техническая б...»

«ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР БЕТОНЫ МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ИСТИРАЕМОСТИ ГОСТ 13087-81 ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СТАНДАРТОВ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР Москва ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР БЕТОНЫ ГОСТ Методы определения истираемости 13087-81 Concretes. Methods of determination of abrasion Взамен ГОСТ 13087-67 Постановлением Государственного ком...»

«KERN & Sohn GmbH Тел.: +49-[0]74339933-0 Ziegelei 1 Факс: +49-[0]7433-9933-149 D-72336 Balingen Интернет: www.kernE-mail: info@kern-sohn.com sohn.com Руководство по эксплуатации Платформенные/напольные весы KERN EOB / EOE_L / EOE_XL / EOS Версия 3.1...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ, МЕХАНИКИ И ОПТИКИ А.Н. Филиппов, А.Н. Сисюков...»

«АО "КЕНТАУСКИЙ ТРАНСФОРМАТОРНЫЙ ЗАВОД" Вакуумные выключатели типа ВВ-АЕ6 35 кВ Техническая информация Область деятельности АО "КТЗ" является – проектирование, изготовление, реализация и сервис...»

«ООО Юниконт СПб Клавиатурно-релейный блок KRB-130 Руководство по эксплуатации (130-1-10042012) г. Санкт-Петербург ООО Юниконт СПб Руководство по эксплуатации KRB-130 Содержание 1.  ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ. 2.  КОМПЛЕКТНОСТЬ ИЗДЕЛИЯ 3.  ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ. 4.  ПРИНЦИП РАБОТ...»

«Московский физико-технический институт Факультет общей и прикладной физики Физики и технологии наноструктур Московский физико-технический институт (научно-исследовательский университет) НОЦ "Бионанофизика" Ковалев Кирилл Владимирович Дипломная...»

«Закрытое Акционерное Общество "Нара" ОКП 42 1313 УСТРОЙСТВО ОТСЧЁТНОЕ "АГАТ-4К" РУКОВОДСТВО ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ВФКУ 3.035.102.00 РЭ ВФКУ 3. 035.102.00 РЭ С.2 СОДЕРЖАНИЕ стр. 1 Описание и работа отсчетного устройства 4 1.1 Назначение 4 1.2 Основные те...»

«ИНТЕРФЕРОМЕТРИЯ РАССЕИВАЮЩИХ СРЕД В.П. Рябухо ИНТЕРФЕРЕНЦИОННЫЙ МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ ТОЛЩИНЫ ПРОЗРАЧНЫХ СЛОЕВ И ПОКРЫТИЙ Саратовский государственный университет им. Н.Г. Чернышевского Физический факультет кафедра оптики и биомедицинской физики Институт проблем точно...»

«ТВ 67 Химическая компания ANGUS Технический бюллетень AMP-95® (2-амино-2-метил-1-пропанол с 5% содержанием воды) МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНАЯ ДОБАВКА ДЛЯ ЛАТЕКСНЫХ КРАСОК AMP-95 – это широко распространенная Типичные свойства многофункциональная добавка для все...»

«МАРКЕТИНГОВЫЕ ПРЕДЛОЖЕНИЯ ДЛЯ ОФИЦИАЛЬНЫХ ДИЛЕРОВ ООО "ГРУНДФОС"* * Конфиденциально. Не является публичной офертой. МАРКЕТИНГОВЫЕ ПРЕДЛОЖЕНИЯ для официальных дилеров ООО "Грундфос" на 2014 год ...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ "НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСТЕТ им. Р.Е. АЛЕКСЕЕВА" Кафедра "Электроэнергетика, электроснабжение и силовая электроника" М...»

«Общественный совет при ГУ МВД России по Самарской области ГУ МВД России по Самарской области Оркестр Культурного центра ГУ МВД России по Самарской области В ЭФИРЕ ПЕРЕДАЧА. "В эфире передача "За строкой закона", – такими словами ведущий подполковник милиции Юрий Левичев, впервые, 27 января 1997...»

«Андреев Александр Андреевич О сложности функций многозначной логики в некоторых неполных базисах 01.01.09 Дискретная математика и математическая кибернетика АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата физико-математических наук Москва Работа выполнена на кафедре дискретной математики механико-математ...»

«Все оригинальные аксессуары к вашей технике на одной странице Modell/Model/Модель: PS93005RC, PS93010RC, PS93020RCPS93050RC,PS93080RC,PS93100RC DE Gebrauchsanweisung Automatischer Spannungsregulator GB Operating/Safety Instructions AC. Automatic voltage regulator RU Инструкция по эксплуатации и техническому обслуживанию Автоматический...»

«№ 12(32)2016 стр 40 Институциональный фактор развития рынка кадастровых услуг Улицкая Н. Ю., Акимова М.С., Прушиновская Е.И. Пензенский государственный университет архитектуры и строительства Аннотация: В статье рассмотрена динамика развития института кадастровых инженеров, выделе...»

«Тютикова Валентина Владимировна ИНТЕГРИРОВАННЫЙ РИСК -МЕНЕДЖМЕНТ В СТРОИТЕЛЬНОЙ КОМПАНИИ АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата экономических наук Специальность 08.00.10 Финансы, денежное обращение и кредит Москва – 2013 Работа вып...»










 
2017 www.lib.knigi-x.ru - «Бесплатная электронная библиотека - электронные материалы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.